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激光大气传输相位不连续点的探测实验 总被引:1,自引:0,他引:1
利用30×30 Hartmann-Shack波前传感器对激光在大气中传输时产生的相位不连续点进行了探测.实验结果与数值模拟结果对比分析表明:强湍流条件下,探测到了相位不连续点,实验结果与数值模拟结果基本相符,并充分说明了相位不连续点是成对出现的.利用激光大气传输四维程序对激光大气传输相位不连续性问题进行了数值计算,分析了发射口径和网格精度对相位不连续点数密度的影响. 相似文献
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通过分析激光在大气中传输所产生热晕效应和自聚焦效应的临界功率PWB和PK表明,在同样大气条件下,产生自聚焦的临界功率PK比产生热晕的临界功率PWB大约高5个量级。另外,分析了在同样激光功率下,不同宽度的脉冲激光在大气中传输时的热晕效应与自聚焦效应,一般情况下,微秒量级的脉冲激光在大气传输中的自聚焦效应可忽略,而对于超短飞秒脉冲激光,必须考虑自聚焦效应对传输的影响。 相似文献
3.
利用激光大气传输及其相位校正四维程序,计算了不同的发射和传输条件对平台聚焦光束水平大气传输及其自适应光学校正的影响。结果表明:自适应光学系统开环时,在弱湍流效应条件下,以D/r_0为特征参量可以很好地表征湍流效应的强弱,SR值满足关系式SR=exp[-0.2(D/r_0)2],不考虑系统像差时,光束质量因子满足关系式β2=1 1.2(D/r_0)2;随着湍流强度或传输距离的增加,要考虑闪烁效应和相位不连续性对光束质量的影响,以D/r_0为特征参量就不足以表征湍流效应的强弱。另外,对于不同的发射和传输条件,自适应光学系统对激光大气传输的校正范围是不同的,且存在一阈值,条件不同其阈值是不同的。 相似文献
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高斯束状波斜程传输的大气湍流效应 总被引:7,自引:0,他引:7
利用Melin变换技术,给出了弱起伏范围内Gauss准直光束的对数据幅起伏方差,波束扩展半径和漂移角方差的表达式,利用昆明实测的近地层大气湍流强度的高度分布,计算了多种靶标高度斜程传输情况下波束的对数据幅起伏方差,扩展半径和漂移角。 相似文献
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根据激光大气传输特性及衍射理论,提出一种对阵列探测器中相邻探测单元测量值之间进行插值的新方法——"高斯"插值法,并且对该方法获得的远场光强分布与"马赛克"及"线性"插值方法获得的光强分布进行了比较。结果表明:当焦平面处83.9%和63.2%环围能量半径上具有相同的探测单元时,"高斯"插值方法比其他两种方法复原的光强分布更为接近原始光斑的光强分布,其中"马赛克"方法复原的光强分布与原始的光强分布相比偏差较大。另外,从光斑大小考虑,"高斯"插值法也能够较好地复原出远场的空间光强分布。 相似文献
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压电陶瓷致动器具有体积小、推力大、高频响和分辨率高等特点,广泛应用于精密制造、光学仪器、振动控制等领域。为提高压电陶瓷型快速倾斜镜的控制精度和稳定性,根据压电陶瓷致动器对其驱动电源的要求,设计了一种基于高压运算放大器PA96的驱动电源。介绍了该电源电路的基本原理,并对放大器的外围电路进行了稳定性设计。最后通过实验测试表明,该电源线性度大于99%、静态纹波小于10mV、动态性能稳定,能够达到自适应光学系统中快速倾斜镜的控制要求。 相似文献
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对开关键控(OOK)强度调制直接检测(IM/DD)方式的无线光通信接收发射系统的光电信号进行分析,并使用最大后验概率(MAP)方法确定判决阈值。将对数正态分布作为湍流信道上光强闪烁模型,建立了系统误码率与湍流强度、光源相干参数、激光发射器光功率等系统参数之间的定量关系。采用部分相干光作为信号光能降低光源相干度,有效抑制湍流效应。计算结果表明:在一定条件下,湍流强度改变0.5个量级系统误码率相差6-8个量级,并且最优源相干参数可以通过计算得到,其对应的部分相干光最有利于提高通信系统性能。 相似文献
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用于大气吸收测量的小型电激励连续波DF/HF选线化学激光器 总被引:3,自引:2,他引:3
介绍了用于大气吸收测量的电激励双模块小型连续波DF/HF选线化学激光器,描述了其结构、运转方式和激光器的性能。在采用一级振荡、一级输出的利特罗(Littrow)自准直光栅色散腔结构的前提下,激光器目前共获得17支DF激光谱线,11支HF激光谱线,大部分单谱线基横模输出超过1 W,单次连续出光时间超过30 min,功率稳定性在±5%以内。将激光器激光光栅改装为球面腔镜后也可输出多谱线DF/HF激光,功率水平为20 W,选模后基横模输出6~8 W。 相似文献
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激光导引星非等晕性的限制 总被引:2,自引:0,他引:2
在利用激光导引星的自适应光学系统中,焦距非等晕性是对自适应光学系统性能的主要限制,利用湍流探测配置的孔径滤波函数导出了剩余波前畸变方差.并依此导出了成像系统的有效直径d0,根据昆明和兴隆实测的大气湍流模型对d0进行了计算,说明了校正平移和倾斜对自适应光学系统的重要性。 相似文献