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采用合金化的方法得到快速凝固Cu75-xCr25Nix(X=0.5,1和3) 合金的凝固组织.利用带有能谱(EDS)的扫描电子显微镜(SEM)分析了富Cr相的形态、成分以及形成机制.结果显示,合金元素Ni扩大了Cu、Cr之间的固溶度; Cu75Cr25合金快速凝固过程中的液相分解得到抑制.Cu75-xCr25Nix合金富Cr液相分解组织的数量、尺寸、形貌较Cu75Cr25合金富Cr液相分解组织均有较大的变化.在Cu75-xCr25Nix组织中发现,除富Cr液相分解组织之间有聚集现象以外,还存在富Cr液相分解组织与富Cr枝晶间的聚集. 相似文献
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针对半固态铸造的工艺特点,研制出制备锌基复合材料的设备。试验结果表明,由该设备制备的锌基复合材料缩松少,耐磨性能优良。 相似文献
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碳化硅高温锌液热腐蚀特性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用渗硅碳化硅作为试样,以600~800℃的熔融锌液作为腐蚀介质,用浸泡法测定了试样在高温熔融锌液中的腐蚀速率,并与1Cr18Ni9Ti不锈钢试样进行了比较。通过扫描电镜对不同条件下腐蚀机制进行探讨。试样在锌液中的腐蚀速率由失重法计算。通过对在不同温度和不同腐蚀时间的不锈钢与渗硅碳化硅(SiC)试样的腐蚀试验,可以发现,对于不锈钢,锌液腐蚀主要以溶解腐蚀形式为主;不锈钢试样的腐蚀速率远远大于碳化硅试样,在600℃时,不锈钢材料的腐蚀速率比碳化硅材料高2个数量级,在700℃时,不锈钢试样在8h就全部溶解,而在750、800℃时,试样在不到5 h全部溶解。而对于渗硅碳化硅试样,试样的腐蚀是以试样裂纹剥落和溶解共同作用。腐蚀机制依赖于锌液腐蚀温度,当锌液温度小于750℃时,腐蚀是以剥落和溶解共同作用,硅的溶解腐蚀现象较低,试样的腐蚀速率很小;SiC试样在750℃,8h的腐蚀速率仅0.6%;当锌液温度大于800℃时,腐蚀主要以硅的溶解腐蚀为主,腐蚀速率大幅度增加,试样在800℃,8h的腐蚀速率达到3%。 相似文献
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采用 5 k W CO2 激光器对电工铜排进行表面熔化处理 ,并对激光熔化处理后铜排的显微组织、导电性能、接头发热性和腐蚀性能进行了研究。结果表明 :激光处理后 ,铜排的表面硬度增加了 10 % ,晶粒尺寸减小了 3倍。对于3 mm和 6 mm厚的铜排 ,激光处理可使接头的电阻分别减小 4%和 2 .8%。随着扭距从 1× 9.8J到 4× 9.8J变化 ,激光处理接头的发热量从 3%降到 1.1%。在 Na Cl水溶液中 ,激光处理对铜排的腐蚀性能影响较小 相似文献
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高梯度快速定向凝固下DZ22高温合金的显微偏析 总被引:4,自引:3,他引:4
利用超高梯度快速定向凝固装置,对DZ22合金在快速定向凝固下的枝晶组织和显微偏析进行了研究。实验结果表明:快速定向凝固的一次枝晶间距和二次枝晶间距及冷却速率随凝固速率变化有一极值。在凝固速率815μm/s时,枝晶间距(λ1,λ2)为最小,而冷却速率为最大。各元素显微偏析程度随冷却速率增大而减小。除Hf元素外,在最大冷却速率54℃/s(R=815μm/s)时,其余元素的偏析比均趋于1 相似文献
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利用高频感应加热的快速晶化方法,对Nd8Fe86B6非晶带进行了晶化退火处理.采用X射线衍射和TEM对原淬态和晶化后的薄带进行了微观组织的分析,用VSM对淬态和快速晶化后薄带的磁学性能进行了测量.观察了在不同晶化条件下Nd8Fe86B6非晶的结构变化以及对其磁性的影响.试验结果表明,快速加热可使非晶带迅速晶化.加热速度和加热时间显著地影响薄带的组织及磁性能.随着加热速度的提高,α-Fe与Nd2Fe14B两相的析出越趋于接近,但过高的加热速度亦使α-Fe过快长大.在快速晶化过程中,α-Fe的长大速度仍大于Nd2Fe14B,因此过长的加热时间将使得α-Fe过度长大.因此,一个较理想的磁学性能都应有一个适合的加热条件相配合. 相似文献
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利用正交试验方法,研究了合金元素对灰铸铁膨胀系数的影响;选择了获得高膨胀系数铸铁的最佳成分。并利用该成分获得了接近ZL102合金膨胀系数的新型无镍的高膨胀系数铸铁。 相似文献