不同淬火方式对KMN钢组织及力学性能的影响

真空气淬相较于传统热处理工艺具有控温精度高,表面氧化脱碳少等优势,但同时具有冷却速度慢的劣势。本文对KMN钢锻件进行真空加热970℃、淬火(5 bar氮气冷却或油淬)及580℃高温回火。热处理后,检验其力学性能和显微组织。结果表明:经气淬并高温回火的KMN钢力学性能略低于油淬并高温回火,显微组织均以回火索氏体为主。KMN钢经真空气淬或油淬并高温回火后,可以得到类似的力学性能与显微组织。     

SAF 2507双相不锈钢真空热处理的研究

研究了真空热处理对SAF 2507双相不锈钢组织及力学性能的影响。结果表明,SAF 2507不锈钢在真空热处理过程中炉内自然冷却时会出现脆性相,影响冲击功;当1.5×10~5Pa气压下的冷却速度时为两相组织,无析出相出现,并且随着冷却速度的进一步增加,平均冲击功继续增加,但是增加缓慢。     

甲基丙烯酸甲酯-N-环己基马来酰亚胺二元共聚物的研究

在运用N-环已基马来酰亚胺开发耐热有机玻璃过程中,研究了本体法、溶液法和悬浮法3种共聚方法对共聚产物分子量及其分布、耐热性和拉伸强度的影响,实验结果表明,3种共聚方法在开发耐热有机玻璃方面具有不同的优势.     

14Cr-0.5Mo不锈钢脆性原因分析

本文对低冲击功14Cr-0.5Mo不锈钢进行分析。结果表明,网状碳化物的形成是影响14Cr-0.5Mo不锈钢冲击韧性的主要原因;终锻温度过高和冷却速度过慢是网状碳化物形成的一个重要因素。提出用高温扩散热处理可以改变网状碳化物的分布,并且证明了用这种方法消除网状碳化物是可行的。     

淬火温度对2.25Cr-1Mo钢性能及组织的影响

研究了淬火温度对2.25Cr-1Mo钢显微组织和力学性能的影响。结果表明,2.25Cr-1Mo钢在临界区低温度淬火时,组织保持原始的分布形态,马氏体呈条带状分布;随着淬火温度的升高,组织逐渐均匀化,由条带状逐渐转变成等轴状;同时随着淬火温度的升高,其硬度和强度增加,冲击功下降。     

10CrMoAl钢的热处理

10CrMoAl钢是一种低合金结构钢,耐海水腐蚀,且具有良好的焊接性能,广泛用于泵和阀门的法兰等结构件。对10CrMoAl钢进行了不同温度的正火和正火加高温回火及淬火加高温回火处理,随后检测其显微组织和力学性能。结果表明,经970℃正火后630℃回火的10CrMoAl钢的显微组织为均匀细小的铁素体和回火索氏体,力学性能符合标准要求。     

热处理对S43100不锈钢力学性能的影响

研究了热处理工艺对S43100不锈钢力学性能的影响。结果表明,S43100不锈钢主轴经1020℃正火+720℃回火+1000℃油淬+680℃第一次回火(油冷)+640℃第二次回火(空冷)工艺处理后,力学性能符合技术要求。     

回火温度对2.25Cr-1Mo钢叶轮性能及组织的影响

研究了回火温度对2.25Cr-1Mo钢组织和力学性能的影响。结果表明,2.25Cr-1Mo钢在较低温度回火时,组织中保留了原始组织的部分形态;在高温回火时得到回火索氏体;并且随着回火温度的升高,其硬度和强度下降,冲击功增加。     

双级时效对A705-630不锈钢力学性能及显微组织的影响

本文针对双极时效处理对A705-630不锈钢力学性能和微观组织的影响进行研究。结果表明:A705-630不锈钢经过固溶处理+时效处理得到板条马氏体组织;当进行二次时效处理后组织仍为板条马氏体,但是晶粒有细化的趋势,而且晶界上的析出相明显减少;另外在相同的固溶处理和一次时效处理的情况下,A705-630不锈钢在经过590℃二次时效处理后的强度与未经过二次时效处理的强度未有明显变化;二次时效处理温度在大于590℃时,随着时效温度的升高,强度下降,塑性、韧性和硬度变化不明显。     

尺寸因素对35CrMoV钢力学性能影响的试验研究

就尺寸因素对35CrMoV的调质后力学性能的影响进行了试验研究。采用有效厚度100 mm和140 mm的35CrMoV锻件,分别在距离表面不同尺寸的部位切取试样,进行力学性能和金相组织分析。结果表明:35CrMoV钢的力学性能从表层到次表层有一个明显的下降,从次表层往里力学性能略有下降,但变化值不大;金相显微组织也由回火索氏体过渡为回火索氏体和贝氏体的混合组织;有效厚度从100 mm增加到140 mm,水淬时间由90 s增加到125 s,力学性能指标仍然降低,主要是冲击韧性下降20%以上。本试验规律对实际应用具有现实的指导意义。