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现阶段基于单一的特征提取算法已不能满足人们对图像查准率、查全率的要求。有效地整合图像的颜色、纹理、形状等特征,使得各特征优势互补,进而提高系统检索效率现已成为一个值得研究并深入的课题[1]。从颜色、纹理两方面的特征出发,研究并设计了一整套的方案,很好的解决了查准率、查全率等问题。 相似文献
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目的 研究激光清洗和离子轰击对GH4099蜂窝夹层结构钎焊性能的影响,优化GH4099蜂窝夹层结构焊前清洗工艺。方法 分别用400#砂纸、不同激光功率(60~200 W)、不同离子轰击时间(1~2 h)对GH4099带材表面进行了砂纸打磨、激光清洗和离子轰击试验,分析了激光清洗和离子轰击对GH4099表面形貌、O元素含量、BNi2钎料润湿性的影响,测试了不同清洗工艺下蜂窝夹层结构钎焊接头的拉伸性能。结果 随激光功率从60 W增加到100 W,GH4099表面O含量逐渐降低,表面粗糙度逐渐增大,钎料润湿面积百分比增加到83.5%,润湿性增加。当激光功率大于100 W时,表面残留网状分布的氧化物,导致钎料润湿性降低。当激光功率进一步增加到200 W时,氧化物网状分布现象减轻,润湿性随之增加,粗糙度也有所降低;随离子轰击时间从1 h增加到2 h时,带材表面氧化皮逐渐去除干净,钎料润湿性随之增加,钎料对离子轰击2 h的表面的润湿面积百分比达到91.2%,与400#砂纸打磨的相当。经离子轰击2 h、1 020 ℃-15 min钎焊获得的夹层结构等效抗拉强度为11.9 MPa。结论 与激光清洗相比,离子轰击可以同时去除蜂窝型面及附近侧壁部分的氧化皮,能更有效地改善钎料对蜂窝基体的润湿性。 相似文献
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采用500fs脉宽飞秒激光对GH4099合金板进行表面材料去除加工,研究了激光功率对材料去除区域表面形貌、微区成分及直径的影响;采用最小二乘法对激光功率与去除区域直径进行线性拟合,确定了合金的激光去除阈值。结果表明:当激光功率不高于1.911 3 W时,GH4099合金表面存在一个去除区域A,其形貌与成分与基体的基本相同,当激光功率高于1.911 3 W时,在区域A中出现呈熔融凝固态的区域B,其成分中出现较多碳、氧元素;去除区域A、B的材料去除形式分别为静电剥离和热蒸发,激光去除阈值分别为0.413,12.9J·cm~(-2)。GH4099合金激光加工的合理激光能量密度为0.41312.9J·cm~(-2)。 相似文献
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色彩作为人们生活重要的调剂,可以丰富生活,使世界充满美感。也正是由于色彩的存在,为不同事物带来了不同的意义。建筑室内设计对色彩的运用和创新,为人们提供了更温馨更舒适的环境。 相似文献
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如今,现代社会的室内设计获得了很大的发展。不过从整体发展的趋势上来看,室内设计依然是朝着可持续的、生态的发展方向前进的。尤其办公建筑室内设计的发展趋势,更是把环境问题作为主要设计的出发点,使设计对环境不良影响努力降到了最低。 相似文献
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当前时期,人们生活水平得到了极大的进步,对日常工作及生活环境的舒适性与健康性提出了更高的标准,而传统建筑室内装修装饰设计理念与方式无法满足这一需求;在这一过程中,设计人员可以与客户进行充分交流,明确其自身需求,并根据绿色环保及可持续发展等理念,对装修装饰材料、技术与设备等方面进行科学选择,确保其满足绿色环保设计的需要,... 相似文献
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为了解决U-gas粉煤气化工艺飞灰过滤器装置中陶瓷滤芯的断裂问题,分析了陶瓷滤芯和金属滤芯的性能差异,在装置中安装了国产改进2050型Fe_3Al金属滤芯并投运试验,研究了投运后合成气及飞灰特性、滤芯的微观形貌、过滤效率、流量-压差曲线、滤饼渗透性等特性。结果表明,在与陶瓷滤芯相同过滤精度条件下,Fe_3Al金属滤芯具有孔隙率高、渗透性高、压溃强度大等优势。投运结果表明,Fe_3Al滤芯投运3个月以来无断裂故障,在相近工况条件下,Fe_3Al滤芯运行平衡压差相比陶瓷滤芯下降了50%,且水洗塔悬浮物固含量由1 000~2 000 mg/L下降至100~500 mg/L。 相似文献
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在变形温度为870~960℃、应变速率为5×10-4 s-1~5×10-2 s-1的条件下对Ti-6Al-4V合金进行单道次等温压缩实验,测出其应力-应变曲线并建立KM模型、Poliak-Jonas模型和Avrami模型,较为系统地描述了这种合金动态再结晶过程中的流变应力、临界应变量、组织演变动力学等的特征。将动态再结晶组织的转变体积分数引入Prasad功率耗散率模型,得到了Ti-6Al-4V合金动态再结晶过程中能量的变化规律并结合微观组织表征揭示了这种合金的动态再结晶机理。结果表明:随着变形温度的提高和应变速率的降低,Ti-6Al-4V合金的动态再结晶临界应变量减小,组织转变的体积分数增大。发生完全动态再结晶时的功率耗散率大于0.34,形核机制为位错诱导的弓出形核机制。 相似文献
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对塑件结构进行了分析,因塑件长度较长设计了非标脱模机构,先使抽芯机构沿塑件轴向进行脱模运动,运动距离为塑件长度的2/3,在没有完全脱离塑件的情况下将抽芯机构全部顶起,再沿轴向取出塑件。塑件外圆柱面均匀分布3条长槽,其中一条长槽由动模成型,另外2条长槽由2个滑块成型。针对塑件上方孔与扣位距离较近的结构,设计了由方孔滑块驱动扣位滑块运动的联动脱模机构。为了避开上方的滑块,将联动脱模机构的斜楔设在滑块座的下方,为了使斜楔在该机构脱模前离开滑块座,模具第一次开模设置在动模座板与动模板之间。为避免塑件出现注射缺陷,模具采用了热流道转普通流道的浇注系统,并设计了水井+直通水路的冷却系统。 相似文献
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