渗铝涂层对Ni_3Al－Mo基合金高温氧化的防护作用及机理

采用高活度渗铝工艺在ＩＣ－６（Ｎｉ３Ａｌ－Ｍｏ基）合金表面获得内扩散型渗铝涂层，在氮气环境下对渗铝涂层进行扩散处理．利用光学显微镜、ＳＥＭ、ＥＰＭＡ、ＸＲＤ分析研究了涂层的成分及组织结构，测定表明，涂层中的钼以Ｍｏ３Ａｌ沉淀相的形式存在．等温氧化及循环氧化实验表明，渗铝涂层的抗高温氧化性能明显优于ＩＣ－６合金；保护性的Ａｌ２Ｏ３氧化膜阻止了钼的氧化物的形成，避免了ＩＣ－６合金在循环氧化中出现的ＮｉＭｏＯ４相的多晶型转变，显著改变了合金的抗循环氧化能力；涂层经１０００℃、３００ｈ等温氧化及１０００℃、１００ｈ循环氧化后，未出现β－ＮｉＡｌ相的分解，可认为涂层具有较强的保护作用。     

晶粒尺寸对含Zr的Ni_3Al合金氧化行为的影响

研究了Ｎｉ－１１，８２Ａｌ－１．０３Ｚｒ－０．１Ｂ（ｗｔ－％）合金晶粒尺寸为３０和１８０μｍ两种组织结构试样，在９００和１１００℃静态空气中的等温氧化行为．发现，当氧化温度为９００℃时，氧化速率随晶粒尺寸减小而减小，而在１１００℃，二者氧化速率几乎没有区别．利用ＥＰＭＡ，ＸＲＤ分析了氧化产物，证明两种试样的氧化膜相成分与结构，均由ＮｉＯ外层和Ａｌ_２Ｏ_３，ＮｉＡｌ_２Ｏ_４内层组成．但氧化膜／合金界面形貌显著不同．９００℃氧化膜与合金界面呈平滑的波浪型，而１１００℃界面出现树根状突出氧化物伸入到合金表层内部．对上述实验结果作了理论分析，认为前一结果为合金晶界快速短路扩散传质所致、而后一现象与合金晶粒尺寸关系较小，起决定作用的为活性元素Ｚｒ的“反应元素效应（ＲＥＥ）”．     

0.8mm内测勾不能用于测量螺距为1mm的内螺纹

万能测长仪上测量螺距为1mm的螺纹环规,规定用0.8 mm的测头,这对于止端牙顶截去H/8高度的旧螺纹标准是可行的。但对于止端截顶H/4高度的螺纹新标准(GB——196—63)是不能适用的。否则,往往将新入厂的止端螺纹环现在测长仪上测为“中经超差(大)不合格”(通端螺纹环规为完整牙型,无此现象)。经查找原因发现:     

定向凝固Ni_3Al－Mo基合金高温氧化研究SCIEI

利用热天平连续称重，研究了Ｎｉ３Ａｌ－Ｍｏ基合金（ＩＣ－６）在１２７３，１３７３Ｋ的空气中恒温３００ｈ的氧化行为．用ＥＰＭＡ及ＸＲＤ分析了氧化层的结构和成分，；ＩＣ－６合金的氧化层中包括ＮｉＡｌ２Ｏ４，ＮｉＭｏＯ４，ＭｏＯ２相．氧向内扩散及ＭｏＯ２氧化形成挥发性ＭｏＯ３同时影响着ＩＣ－６合金的氧化进程，氧化反应方程式可表示为：理论方程与实验数据吻合较好．ＭｏＯ３在１２７３、１３７３Ｋ的挥发速率常数分别为３．２７×１０－５和２．５５×１０－４ｍｇ／ｃｍ２·ｓ．     

含Mo的Ni3Al—Fe基合金在900—1100℃空气中的氧化行为

研究了含Ｍｏ的Ｎｉ３Ａｌ－Ｆ３基合金在９００－１１００℃空气中等温氧化行为，利用光学显微镜、ＳＥＭ、ＥＰＭＡ、ＸＲＤ分析了氧化膜的形态和结构。研究表明，含Ｍｏ的Ｎｉ３Ａｌ－Ｆ３基合金由γ和β相组成，对应于γ相的氧化膜由多相组成，合金元素Ｆｅ和Ｍｏ使得γ相的氧化速率增大，氧化膜的粘附性和内聚力下降，其氧化反应激活能为４２．７ＫＪ／ｍｏｌ，Ｆｅ穿过Ａｌ２Ｏ３氧化层的扩散为氧化反应的速率控制步骤。而β相     

预氧化对Ni3Al合金中温塑性的影响

细晶Ｎｉ－１１．８２Ａｌ－１．０３Ｚｒ－０．１Ｂ合金在空气中１０００℃预氧化１５ｍｉｎ后，由于活性元素Ｚｉ的作用，氧化膜外层形成富Ｎｉ氧化膜，使空气环境下６００℃的动态脆性加剧，真空下６００℃拉伸时，预氧化处理后的细晶试样塑性仅略有降低。     

渗铝涂层对Ni3Al—Mo基合金高温氧化的防护作用及机理

采用高活度渗铝工艺在ＩＣ－６（Ｎｉ３Ａｌ－Ｍｏ基）合金表面获得内扩散型渗铝涂层，在氩气环境下对渗铝涂层进行扩散处理。利用光学显微镜、ＳＥＭ、ＥＰＭＡ、ＸＲＤ分析研究了涂层的成分及组织结构，测定表明，涂层中的钼以Ｍｏ３Ａｌ沉淀相的形式存在。等温氧化及循环氧化实验表明，渗铝涂层的抗高温氧化性能明显优于ＩＣ－６合金；保护性的Ａｌ２Ｏ３氧化膜阻止了钼的氧化物的形成，避免了ＩＣ－６合金在循环氧化中出现的Ｎｉ