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用扫描电子显微镜观测研究了室温下195keVAr+辐照非晶态合金Co(60)Fe(12)Ni(10)Si6B(12)和Fe(39)Ni(39)V2Si(12)B8在各剂量阶段的表面损伤形貌。结果表明,表面损伤是发泡和溅射相互竞争的过程。低剂量下,表面损伤以发泡为主;而在高剂量时,表面发泡消失,溅射造成的多孔粗糙表面损伤结构形成。对高剂量时表面发泡消失的可能机制作了探讨。 相似文献
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分别在振动和常压、0.4 MPa与0.7 MPa 3种压力相结合的条件下制备锌铝合金试样,通过光学显微镜分析其微观组织形貌。得出其在振动和压力条件下,凝固微观边部组织晶状由带状、树枝晶状向椭圆状、球状转化,内部晶粒也得到了细化。振动和压力的外在条件抑制了锌铝合金在凝固过程中树枝晶形成和长大而促进了其枝晶形貌向球状晶转化过程。 相似文献
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采用热分析方法,研究丁挤压变形ZA16合金不同加工状态下共析转变的表观激活能.结合热处理技术,研究了变形ZA16合金的热稳定性与组织演化的关系.随加工量的增加,材料的激活能降低,热稳定性变弱.铸态合金退火后的硬度降低,而变形合金退火后的硬度明显升高.合金变形过程中呈现的加工软化、退火硬化的现象,是由于加工过程导致了粗晶的碎化,使得材料能够容许更大的变形量.退火后沿加工方向的析出组织,破坏了发生协调变形所需的球化组织在受力过程中的晶粒转动,导致退火硬化现象的发生. 相似文献
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采用X射线衍射、金相分析等方法,对铸造态、挤压态和热处理态的Zn-2Al合金组织结构及演化规律进行了分析.结合硬度(HV)的测量,发现了变形Zn-2Al合金中存在的加工软化,热处理硬化现象.提出了受力过程中晶粒转动机制是决定Zn-2Al合金变形机理的主要决定因素. 相似文献
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通过对Zn-8%Al合金的熔铸、挤压和拉拔加工,采用金相显微镜、扫描电镜等分析手段,研究了该合金的组织演化和相转变规律。实验结果表明,铸锭凝固初期发生包晶反应L+α→β,初生晶α′边缘包围着一层更富Zn的η相,随着温度的不断下降,进而发生共晶反应L→η+β与共析反应β→η+α。在热挤压过程中,大变形量加工使得枝晶破碎,合金的微观组织得到明显细化,但在横截面上仍可以看到小的枝晶,包晶相β在挤压的过程中已经发生共析转变:β→α+η。由于挤压和拉拔过程中都产生大量的变形热,Zn为层错能高的金属,发生动态再结晶,但由于冷却速度很快,只能发生不完全动态再结晶。Zn在冷加工过程中,出现软化现象,除了可能发生动态回复与动态再结晶外,还有可能会发生η→ηm′+η′→η+α的相变。 相似文献
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Ti45Zr15Ni10Cu30大块非晶态合金的制备及热稳定性 总被引:1,自引:0,他引:1
直接用水冷快淬法成功制备直径2~5mm球状Ti45Zr15Ni10Cu30大块非晶态合金。X射线衍射(XRD)实验检验证明样品完全为非晶态。Ti45Zr15Ni10Cu30非晶合金于不同温度进行10min等温热处理,采用X射线衍射分析了Ti45Zr15Ni10Cu30非晶合金的晶化过程。 相似文献
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Zr65Al7.5Cu17.5Ni10大块非晶态合金的制备及晶化过程 总被引:7,自引:0,他引:7
采用直接水淬法成功制备直径5mm球状Zr65Al7.5Cu17.5Ni10大块非晶态合金。X射线衍射、透射电镜检验证明样品完全为非晶态。采用X射线衍射、差示扫描热分析仪(DSC)分析了Zr65Al7.5Cu17.5Ni10非晶态合金的晶化过程,利用Kissinger方程求得Zr65Al7.5Cu17.5Ni10非晶合金的晶化表观激活能。X射线衍射实验结果表明,Zr65Al7.5Cu17.5Ni10非晶态合金的晶化是按下面的次序进行的,非晶态合金→体心立方晶相Zr2(Ni,Al)+非晶相→体心立方相Zr2(Ni,Al)+体心立方相Zr2(Cu,Al)。 相似文献
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