层片型铁素体加马氏体双相钢的冲击断裂行为

本文遭过对国产09SICrMrMoRe双相钢冲击断裂行为的研究表明,层片型(层片状马氏体与铁素体相间排列)双相组织的冲击韧性优于岛型(岛状马氏体弥散分布于铁素体中)双相组织。层片型双相组织中裂纹萌生与扩展对两相界面敏感性较小。层片型双相组织的韧化作用主要在于层片状马氏休有效比分隔了铁素体,使裂纹扩展途径曲折,消耗较多的塑性变形功。以层片型双相组织为推础,在马氏体基体上分布少量铁素体,对韧性无害。     

基于特征线法和小波分析法的输油管道泄漏检测与定位

针对输油管道可能发生的泄漏情况,首先,基于特征线法建立了输油管道泄漏的瞬态负压波计算模型,研究了其衰减规律;其次,对输油管道中负压波原理进行研究后提出了管道泄漏检测与定位的方法;最后,基于正交小波分析法提出了泄漏检测信号消噪及奇异点处理算法,编写了配套的Matlab处理程序,实现了泄漏准确定位。结果表明:基于特征线法和小波分析法设计的泄漏检测与定位方法具有实用价值,为输油管道泄漏相关问题提供了有效解决途径。     

TEM研究氢对双相组织的影响

用电镜观察了充氢后双相钢的亚结构,探讨了氢致双相钢机械性能下降的原因。观察表明:充氢后,F相中位错增殖,最后形成胞状亚结构;M相中位错组态变化不明显,但随充氢量增加,裂纹将在M板条界萌生和扩展,有时也横穿M板条;F/M相界充氢后出现宽化现象,并向F相一侧增殖位错,进而界面起裂。M量越多,则此现象越明显。M相与F/M相界起裂对充氢电流密度比充氢时间更为敏感。M相及F/M相界充氢后损伤严重,导致双相钢塑性下降,成为宏观拉伸时易于裂纹萌生和扩展的薄弱部位。     

层片型双相组织的拉伸变形及断裂行为的扫描电镜研究

在备有拉伸装置的扫描电镜下,观察了层片型铁素体加马氏体双相组织的变形及断裂过程。结果表明,马氏体体积分量不同会引起层片型双相组织的早期变形和断裂行为发生某些变化。当马氏体体积分量较小时,层片型双相组织中存在有较多的块状铁素体,使早期变形以块状铁素体切变为主,裂纹易在变形棱带或夹杂物等处萌生。随着马氏体体积分量增大,铁素体多呈细片状分布在马氏体片层之间,形成各种片层取向不同的区域(类珠光体团)。这种层片型双相组织可通过类珠光体团切变协调变形,并使裂纹易在类珠光体团交界、夹杂物或类珠光体团断裂处萌生。     

层片型双相组织的形成过程

本文用金相显微镜、透射电镜和扫描电镜观察了09SiCrMnMoRE钢经1100℃预淬及各种亚温温度不同保温时间淬火后所得双相组织的形貌,探讨了层片型双相组织的形成机理.观察表明,在亚温加热中,奥氏体优先在晶界及板条群界形核,也在板条界经碳化物析出与溶解而后形核.奥氏体与铁素体间存在K-S关系.奥氏体呈片状沿马氏作板条界及群界定向生长有利于减小界面能及应变能.其结果导致淬火后得到层片型双相组织.     

层片型铁素体加马氏体双相组织形成机理的电子显微分析

用透射和扫描电镜观察了09SiCrMnMoRe钢经1100℃预淬及在不同临界间温度下经历不同时间后淬火所得双相组织的形貌,探讨了层片型双相组织的形成机理。典型的层片型双相组织如图1所示。当在临界间温度下加热时间较短时,沿板条界有渗碳体析出,且与铁素体保持Bagaryatskii位向关系(图2)。在层片型双相组织中,     

类珠光体型铁素体加马氏体双相钢的拉伸强度及变形行为

通过比较岛型和类珠光体型铁素体加马氏体双相钢的显微组织和拉伸性能,并用JaoultCrussard法对有关的应力-应变曲线进行分析的结果表明:类珠光体型双相钢具有较高的加工硬化率和良好的强塑性组合。提出了用铁素作区域的平均宽度λF作为参数来估算双相钢强度的计算公式。分别从显微组织,强度规律及加工硬化行为等方面探讨了类珠光体型双相钢具有优良的拉伸性能的原因。     

氢在面心立方金属裂纹尖端变形过程中的作用SCIEI

选用高纯度Ni单晶体,利用扫描电镜原位拉伸,观察了充氢后Ni单晶裂纹尖端的变形过程。发现氢的存在不改变在混合型载荷作用下,裂纹尖端的塑性变形特征。用网格法加计算机处理系统,测出氢显著促进裂纹尖端区域内的局部塑性变形。     

层片型铁素体加马氏体双相组织的形成条件及影响因素

本文通过改变一系列热处理参数,并用光学显微镜和透射电镜对层片型双相组织形成条件及影响因素进行了观察,发现改变预先淬火温度和亚温淬火温度,对层片型双相组织的形成和组织形态起着重要作用。欲获得典型的层片状发达的双相组织,存在最佳的预先淬火温度和亚温淬火温度,亚温加热时间对组织形态也有一定影响,提出了获得典型层片型双相组织的必要条件并探讨了在相同条件下岛型和层片型双相组织中马氏体体积分量不同的原因。