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KFC铜合金热压缩变形流变应力 总被引:12,自引:4,他引:12
在Gleeble-1500热模拟机上对KFC铜合金在应变速率为0.01~10s^-1、变形温度为650~850℃条件下的流变应力进行了研究。结果表明:在实验范围内,KFC铜合金热压缩变形过程中发生明显的动态再结晶;用Zener-Hollomon参数的双曲对数函数能较好的描述KFC铜合金高温变形时的流变应力行为;所获得的应变速率ε解析表达式中,参数InA1、n和α值分别为31.1s^-1、6.08和0.017MPa^-1;其热变形激活能Q为288.79kJ/mol;定量描述了溶质原子对不同纯度铜热变形激活能的影响。并建立了相应关系式。 相似文献
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TiAl基合金低温超塑性变形的力学行为 总被引:5,自引:4,他引:5
采用恒应变速率和应变速率递增实验研究了Ti 48Al 2Cr 0.2Mo(摩尔分数,%)合金在常压空气中的低温超塑性变形力学行为,并且探讨了TiAl基合金的低温超塑性变形机理。研究结果表明,TiAl基合金的变形组织具有良好的空气中低温超塑性变形性能。在t=900℃,ε·=5×10-4s-1时,伸长量δ达到最大值为413%,即使在较低的温度(t=800℃)和较高的应变速率(ε·=1×10-3s-1)下变形,伸长量δ值仍然超过300%。在整个变形区间m值均大于0.3,mmax为0.78。当t>900℃或ε·<5×10-4s-1时,剧烈氧化导致超塑性变形性能的恶化和脆性断裂。在900~950℃之间,TiAl基合金超塑性变形的热激活机制发生转变。实验测得TiAl基合金在800~900℃时超塑性变形的热激活能为Qav=178kJ/mol,这个数值介于γ TiAl的蠕变体积激活能和TiAl基合金的空位迁移能之间,而接近于后者,因此,TiAl基合金低温超塑性变形的速率控制机制是晶界扩散。 相似文献
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双温循环热处理对铸态TiAl基合金显微组织的影响 总被引:7,自引:0,他引:7
用Gleeble1500热模拟机研究了双温循环热处理对铸态TiAl基合金显微组织的影响。结果表明,用双温循环热处理可显著细化铸态合金的晶粒尺寸,最小平均晶粒尺寸可达10μm左右,且晶粒大小均匀;新晶粒主要在晶界形核,并逐步向晶内扩展。经循环热处理后的样品,比铸态硬度提高300~900MPa。 相似文献
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Mg-5.6Zn-0.7Zr-0.8Nd合金高温塑性变形的热/力模拟研究 总被引:15,自引:0,他引:15
采用Gleebe-1500热/力模拟机研究了Mg-5.6Zn-0.7Zr-0.8Nd合金在应变速率为0.1,0.01和0.002s^-^3、变形温度为373—673K,最大变形程度60%条件下的高温塑性变形行为.分析了合金流变应力与应变速率、变形温度之间的关系,计算了高温变形时变形激活能和应力指数,并观察了合金变形过程中显微组织变化情况.结果表明:Mg-5.6Zn-0.7Zr-0.8Nd合金在热变形过程中不同温度下流变应力呈现不同形式,分析可知加工硬化、动态回复和动态再结晶在不同温度和不同应变速率下各自起到了重要的作用,合金变形激活能随应变速率增加而升高.在473K温度以上变形,合金发生明显动态再结晶且动态再结晶晶粒非常细小,晶粒尺寸为5—10μm,从而可明显提高合金的塑性. 相似文献