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等离子旋转电极雾化FGH95高温合金原始粉末颗粒中碳化物的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)对等离子旋转电极雾化(PREP)FGH95高温合金原始粉末颗粒中的碳化物进行研究,并分析了PREP FGH95合金原始粉末颗粒中碳化物在凝固过程中的形成机理,结果表明:粉末颗粒内部中存在MC′型碳化物及微量Laves相和M3B2相, MC′型碳化物形态有块状,条状,花朵状,草书状,粉末颗粒的冷却速率以及已凝固基体在枝晶间所产生的内应力,是导致粉末颗粒中MC′型碳化物形态多样,复杂的一个重要原因。 相似文献
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宋铎 《理化检验(物理分册)》2006,42(7):345-348
依据标准ASTM F 1717-01,对通用脊椎植入物组件进行了静态测试(压缩弯曲、拉伸弯曲和扭转)及疲劳测试。结果表明,通用脊椎植入物组件静态压缩弯曲屈服载荷850N,2%时屈服位移1.52mm,屈服弹性位移13.63mm,压弯刚度62.30N/mm,屈服时总位移15.15mm;静态拉伸弯曲屈服载荷1240N,2%时屈服位移1.52mm,屈服弹性位移19.56mm,拉弯刚度63.25 N/mm,屈服时总位移21.06 mm;屈服扭矩30N·m,2%时屈服角位移1.95°,位移屈服弹性角位移4.61°,扭转刚度6.43 N·m/(°)。屈服时总角位移6.57°,疲劳极限载荷参考值380N。 相似文献
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宋铎 《理化检验(物理分册)》2007,43(6):296-298
晶间腐蚀是奥氏体不锈钢管最危险的破坏形式之一.通过对晶间腐蚀产生原因的分析,归纳了影响1Cr18Ni9Ti无缝钢管晶间腐蚀的诸多因素,提出防止材料的晶间腐蚀的有效方法为:降低碳及磷、硫等有害杂质元素的含量;添加少量稳定化元素钛,适当增加铬含量,减少镍含量;在1 050~1 100 ℃进行固溶处理,快速冷却,抑制在晶界析出碳化物;在850~880 ℃下进行稳定化处理2~4 h,然后缓慢冷却;在需要进行冷加工和于相当敏化温度处理的场合下,遵循先冷加工,而后进行热处理的原则;通过加工及热处理将晶粒度控制在6~8级. 相似文献
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镍基高温合金快速凝固粉末颗粒中MC型碳化物相的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
对等离子旋转电极雾化(PREP)法制备的FGH95镍基高温合金粉末中碳化物的形态、结构、成分及其稳定性进行了实验研究,分析了粉末颗粒凝固过程中的热学参数和非平衡溶质分配对碳化物形成过程的影响.结果表明:快速凝固FGH95合金粉末中亚稳MC型碳化物形态的几何完整度随粉末颗粒尺寸减小由规则形态向复杂形态变化,不同尺寸粉末颗粒中碳化物的形态和数量决定于凝固过程中热学参数的变化和非平衡溶质分配系数的不同.亚稳MC型碳化物在加热作用下发生分解及合金元素再分配,其形态由复杂形状为主转变为规则形态的稳定MC型碳化物. 相似文献
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等离子旋转电极雾化FGH95高温合金粉末的预热处理 总被引:7,自引:1,他引:7
在不同热处理制度下对等离子旋转电极雾化(PREP)FGH95高温合金粉末颗粒进行预热处理,并对热处理粉末颗粒微观组织、碳化物析出相及γ相的变化规律进行研究。结果表明:随着预热处理温度升高,树枝晶组织逐渐消失,γ相由圆形逐渐转变为方形,粉末颗粒中的MC′型亚稳碳化物发生分解和转变,析出稳定的MC,M23C6及M6C型碳化物。M23C6碳化物的析出温度为950℃,M23C6与M6C碳化物的相互转变温度为1000~1050℃,M23C6和M6C的溶解温度为1100℃。 相似文献
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依据ISO 5833∶2002《外科植入物--丙烯酸类树脂骨水泥》[1], 测定了6种品牌(国产和进口)骨水泥的全部性能.结果表明,4种品牌骨水泥达到标准要求,两种品牌骨水泥未达到标准要求.所有受试骨水泥的外观、液体组分稳定性、平均最高温度、平均挤入度以及固化后的平均抗压强度、平均弯曲模量及平均抗弯强度均符合标准要求.C种品牌的液体组分精度和粉体组分精度不符合标准要求.B种品牌骨水泥的平均面团时间和平均凝固时间不符合标准要求. 相似文献
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