形变和退火对Fe47Mn30Co10Cr10B3间隙高熵合金微观组织结构演变的影响

在不同温度对Fe₄₇Mn₃₀Co₁₀Cr₁₀B₃间隙高熵合金进行不同的形变和退火处理,使用电子背散射衍射和电子通道衬度像等手段对样品进行表征,研究了形变和退火对其微观组织结构演变的影响。结果表明,在小应变量条件下,随着形变温度的降低,主导的形变机制从位错滑移转变为相变诱导塑性;在室温形变条件下,随着应变量的增大,主导的形变机制由位错滑移转变为相变诱导塑性。对大应变量的样品退火,随着退火温度的提高,微观组织从形变态(600℃-5 min)、部分再结晶态(800℃-5 min)到完全再结晶态(1000℃-5 min)的演变。在1000℃退火条件下,随着退火时间的延长,微观组织由部分再结晶态(1 min)演变到完全再结晶态(5 min和15 min),且相组成由γ单相演变为γ+ε双相。退火不能改变形变态中第二相颗粒沿着轧向的分布。拉伸实验结果表明合金的屈服强度为326 MPa,抗拉强度为801.9 MPa,延伸率为26.8%,实现了较好的强韧化性能且其断裂机制为韧性断裂。     

镁合金疲劳后的拉伸力学行为（英文）

对疲劳后AZ31镁合金的拉伸行为和显微组织之间的关系进行研究。轴向疲劳实验在PLG-100疲劳实验仪上进行,其疲劳载荷为50和90 MPa。从载荷为50和90 MPa疲劳样上截取的拉伸样分别命名为样品L和H,原始材料上截取的拉伸样命名为样品O。采用电子背散射技术和透射电镜表征试样的显微组织。结果表明,在高的循环应力下,试样的主要变形机制为孪生-退孪生,而在较低的循环应力下,位错滑移主导疲劳变形。疲劳变形后,样品L和H的平均晶粒尺寸分别减小到4.71和5.33μm,而样品L和H的屈服强度和抗拉强度略微提高。通过扫描电镜发现样品L的最终断裂区由韧窝组成,而样品H的最终断裂区有许多微孔洞。因此,镁合金的拉伸力学行为和显微结构间有着密切的关系。     

不同取样方向对AZ31镁合金高周疲劳性能的影响

在轧制镁板材沿TD和RD方向分别切取疲劳试样,并对它们进行室温下的高温疲劳变形。 EBSD分析方法应用于样品的微观组织及织构变化的表征方面。发现经高周应力疲劳变形后,由于应变量非常小,RD与TD方向整体孪晶数量都不多,疲劳后相比疲劳前孪生体积分数有所增加,沿TD方向的孪生体积分数高于RD方向。经拉压循环变形后除{1012}拉伸孪生外还出现了少量的{1011}压缩孪生与{1011}－{1012}二次孪生,导致屈服强度增加,TD方向的抗拉强度与延伸率均高于RD方向。分析其断口形貌发现TD方向疲劳辉纹较小,解理断裂的区域更少,韧窝比较深,故TD试样的高周疲劳性能以及材料的塑性略优于RD试样。由于轧制织构在轧制面内基本对称,所以二者的差别并不太显著。     

高熵合金FeCoNiTi的微观组织演变和强韧化行为

使用热力学软件设计了一种新型双相高熵合金(FeCoNiTi),利用真空电弧熔炼和热处理制备出FeCoNiTi高熵合金块体材料。表征结果表明,FeCoNiTi高熵合金由层状结构的Laves相和魏氏体板条FCC相组成。在室温下FeCoNiTi高熵合金具有良好的综合力学性能(抗压强度σ_b=2.08 GPa,压缩应变ε=20.3%)。高强度来自“硬”Laves相(层状结构)的强化,而“软”FCC相(魏氏体板条)中的位错滑移和变形孪晶提供塑性。