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1.
2.
提出了含黏粒砂土模型地基制备、饱和与均匀性监测技术,利用ZJU-400土工离心机振动台开展了相同相对密度含黏粒砂土(黏粒含量10%)和洁净砂的地震液化模型试验,再现了水平场地地震液化现象,揭示了含黏粒砂土场地液化灾变特点。弯曲元波速监测表明,模型制备均匀性良好,相同条件下含黏粒砂土剪切波速比洁净砂低。而根据超静孔压消散与固结沉降观测分析发现,含黏粒砂土渗透系数比洁净砂低一个数量级,从而影响其液化前后超静孔压响应和应力应变行为。渗透性差异导致模型内超静孔压产生模式和消散速率显著不同,振动时含黏粒砂土模型浅层超静孔压累积比洁净砂慢,而深层则相反;震后含黏粒砂土孔压消散时间是洁净砂的15倍。液化过程中含黏粒砂土剪应力应变响应比相同深度处的洁净砂更显著,液化后其滞回圈应变较大、割线模量较小且阻尼比较大。土体液化沉降主要发生在液化后超静孔压消散过程,含黏粒砂土模型超静孔压消散时间更长,沉降量更大。上述成果为进一步研究含黏粒砂土地震响应分析及其液化判别提供了科学依据。 相似文献
3.
查干敖包铁锌矿床地处二连—东乌旗成矿带东段,为典型的矽卡岩型铁锌矿床。该矿床经历了干矽卡岩阶段(Ⅰ)、湿矽卡岩-磁铁矿阶段(Ⅱ)、石英-硫化物阶段(Ⅲ)、碳酸盐阶段(Ⅳ)等4个成矿阶段。流体包裹体岩相学和显微测温学研究表明:成矿早期,流体为高温(348℃~523℃)、高低盐度(2.89%~60.44%)并存的NaCl-H 2O体系,氢、氧同位素组成指示其来自岩浆热液;在上升过程中,随着温度、压力的减小,成矿流体发生了多期次的沸腾作用,高氧逸度时(成矿Ⅱ阶段)Fe元素大量沉淀成矿,低氧逸度时(成矿Ⅲ阶段)Zn元素大量富集成矿;成矿晚期,大气降水混入残余流体中,成矿流体转变为低温(112℃~234℃)、低盐度(3.21%~7.99%)的NaCl-H 2O体系。 相似文献
4.
5.
通过Curtius重排反应,将高荧光量子产率的葸基团通过脲基连接在N,N-二甲基苯胺单元上,合成了二元给受电子体系9-(4-N,N-二甲胺基苯基)脲基葸(DMA—An)。选择性激发蒽单元,该二元体系发生从N,N-二甲基苯胺到蒽的光诱导电子转移反应(photoinduced electron transfer PET),导致葸荧光猝灭。酸化使N,N-二甲基苯胺基质子化,PET过程受阻,DMA-An的荧光恢复。此时,向该体系中加入三乙胺可使DMA-An的荧光恢复至初始的猝灭状态。多次实验证明此荧光猝灭-增大过程是可逆的,即DMA—An的荧光随酸碱变化呈光开关on/off行为。 相似文献
6.
基于Biot两相饱和多孔介质动力耦合理论,采用有效应力方法对液化场地桩基础的地震反应进行了三维有限元分析。在饱和液化砂土的循环塑性模拟中,采用了超固结边界面、Armstrong-Frederick型非线性运动硬化准则和非关联流动准则来描述动荷载作用下砂土的循环活动性以及液化强度等特性。对于桩的动力本构行为,则采用了可以考虑体积效应和轴向力影响的梁-柱单元来模拟。以某城市高架桥的实际工程为例,应用该方法对地基液化时桩-土-结构的动力相互作用进行了计算分析,并得到了一些有用的结论。 相似文献
7.
O3/BAC工艺应用于城市污水深度处理 总被引:8,自引:0,他引:8
为使再生水适合不同用途,对经过混凝沉淀和砂滤处理的再生水进行了臭氧-生物活性炭的深度处理.在臭氧消耗量和反应时间分别为5 mg/L和10 min,BAC空床停留时间(EBCT)为10 min的条件下,臭氧-生物活性炭工艺对CODMn、DOC、UV254和色度平均去除率为32.4%、29.2%、48.6%和80.1%,出水CODMn、DOC、UV254和色度的平均值分别为3.3 mg/L、4.0mg/L、0.05 cm-1和2.0倍;臭氧生物活性炭工艺出水SDI《4,从而满足了反渗透系统的进水要求. 相似文献
8.
9.
10.
针对一定相对密度的饱和砂土,首先开展单元体K0固结试验和振动液化试验研究,发现饱和砂土液化后体变规律受再沉积和再固结两种机制制约:其中再沉积部分与所受振动历史密切相关,尤其是液化触发后的应变历史,土骨架累积剪应变比越大、再沉积体变越大;而再固结部分受先期固结历史和循环振动历史影响显著,再固结曲线会沿原有正常固结曲线趋势发展,其稳定段再压缩指数比相同条件下的正常固结曲线的压缩指数稍大。据此提出了考虑先期固结和振动历史的砂土液化后体变模型和简化算法,将再沉积和再固结两者统一表达成再固结体变,并建议了再固结压缩指数和假设起始应力的确定方法。进一步开展了水平场地地震液化离心机模型试验,监测模型固结和振动液化过程的沉降,从模型尺度进一步揭示砂土液化后体变规律,并初步验证了本文模型与简化算法的有效性。 相似文献