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CYCLIC DEFORMATION BEHAVIOR OF [011]MULTIPLE-SLIP-ORIENTED COPPER SINGLE CRYSTALS Ⅱ. Surface Slip Features and Deformation Bands 总被引:1,自引:0,他引:1
本文系统研究了[011]多滑移取向铜单晶体在不同塑性应变幅下循环饱和后的表面滑移特征.结果表明,[011]多滑移取向铜单晶体的疲劳极限低于[001]多滑移取向铜单晶体.当应变幅γpl≥2.5×10-3时,表面出现两种宏观形变带(DBI和DBII);它们呈严格的正交关系,其形成可能与循环加载中产生的不可逆晶体旋转密切相关.当应变幅γpl≥5.0×10-3时,表面还出现DBIII形变带,其惯习面为(001);此类形变带的出现是[011]单晶体在高应变幅下循环达到峰值应力后出现明显循环软化现象的根本原因 相似文献
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金属材料在高应变率下的热粘塑性本构模型 总被引:3,自引:0,他引:3
提出了一种考虑应变强化、应变率强化、热软化效应及材料损伤的本构模型,通过在Johnson-Cook热粘塑性本构关系中增加一个随应变增大应力减速小的软化项,反映材料的损伤.该模型可以很好地预测材料的整个变形过程,同时提供了一个确定软化项系数的简单方法. 相似文献
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低氢含量工业纯钛循环变形的微观结构Ⅰ.γ氢化物附近的晶体旋转及胞结构的形成 总被引:1,自引:0,他引:1
对均匀弥散分布着γ氢化物的低氢含量的工业纯钛进行循环疲劳试验.发现在氢化物碎化之前,位错可以穿过氢化物和基体的共格界面,从而使氢化物发生剪切变形,然而在氢化物碎化之后,位错则不能继续穿过界面,而是在界面处缠结.这被归结于由于氢化物尺寸发生变化导致氢化物内部应力降低,氢化物不能继续发生剪切变形所致.透射电镜观察表明,在氢化物的内部至少能激发3套滑移系统.为了协调氢化物和基体之间的不均匀变形,在氢化物和基体内部都发生了晶体旋转,并且氢化物和基体之间的取向关系遭到了破坏.对相应的晶体旋转的机制进行了讨论. 相似文献
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真空冶炼与电渣重熔2种工艺制备的GCr15轴承钢的超高周疲劳测试结果表明,电渣 重熔能更好地控制钢中夹杂尺寸及其分散性, 因此具有较好的疲劳性能.实验与理论分析表 明, 对于一定强度的材料, 疲劳萌生处的颗粒亮区(GBF)边界处的应力强度因子范围 (αK GBF$ )为一恒定值,且随材料的屈服强度增加αK GBF逐渐减小. 相似文献
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