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针对修形直齿锥齿轮副的接触特征及接触形态计算方面存在的问题,提出了一种修形直齿锥齿轮副加载接触分析方法,对修形直齿锥齿轮副啮合特征计算过程进行了系统的阐述。首先,根据球面渐开线展成原理,生成了标准的直齿锥齿轮齿面,并根据齿根圆与球形渐开线相切的原理,构建了齿底倒圆的数学模型;然后,采用二元二次多项式对齿面进行了修形,并得到了相应的齿面离散点,在此基础上,应用样条曲面构造方法,重构了修形齿面方程;接着,依据齿轮啮合原理,进行了齿面接触分析(TCA),获得了瞬时共轭接触点以及整个啮合周期的啮合迹线;最后,应用赫兹接触修正模型,计算了受载状态下的接触椭圆、椭圆长短轴、最大接触应力以及应力分布,对共轭接触直齿锥齿轮副进行了加载接触分析。研究结果表明:与有限元计算结果相比,采用加载接触特性计算方法,两者接触迹线和接触椭圆等啮合特征相符,接触力和最大接触应力误差在1%和2%以内;对比结果表明,加载接触特性计算方法能够准确地对修形直齿锥齿轮副进行加载接触分析。 相似文献
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对泽州县农业机械化在农业产业结构调整和农村、农业现代化建设中的地位与作用进行了研究,阐述了泽州县土地适度规模经营与农业机械化发展相互作用、共同发展的历史轨迹与前瞻性,系统论证了土地适度规模经营在泽州县的可行性,并对实施土地适度规模经营提出了建议. 相似文献
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针对以往用弯剪方程挠曲线微分方程对压杆稳定临界力欧拉公式做了统一推导,既考虑剪力又考虑弯矩,没有体现真正意义上的杆的整体变形效应的问题,提出了以一端固定另一端铰支的细长压杆微小弯曲挠曲线方程作为统一的挠曲线方程,分别代入压杆两端铰支失稳、压杆一端固定另一端自由失稳、压杆两端固失稳定、压杆一端固定另一端定向可移动夹紧失稳的临界力边界条件的方法.结果表明:压杆两端铰支失稳临界力Euler(欧拉)公式,长度因数μ=1;压杆一端固定另一端铰支失稳临界力Euler公式,长度因数μ=0.7;压杆一端固定另一端自由失稳临界力Euler公式,长度因数μ=2;压杆两端固失稳定失稳临界力Euler公式,长度因数μ=0.5;压杆一端固定另一端定向可移动夹紧失稳的临界力Euler公式,长度因数μ=1,结果与工程力学或材料力学现有教材完全一致,表明此方法正确可行.使用此方法对压杆稳定临界力欧拉公式做了统一推导,真正体现了杆的整体变形效应,揭示了压杆稳定与拉、压、弯、扭区别的本质. 相似文献
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该文围绕应用CAE结构仿真技术对提高C-GIS薄壁箱体承载能力进行研究,通过离散技术进行边界条件设定、网格划分和运算等操作,对C-GIS箱体开口较大的密封面板进行不加加强筋加载仿真、两侧增加4根加强筋加载仿真以及密封面板开口四侧增加加强筋加载仿真,快速得出通过调整密封面板加强筋的位置、数量及方向等相关试验数据,通过对比变形量,最终选择承载能力更大、更节省材料且更接近实际生产需要的密封面板结构,以提高产品设计试制速度、缩短产品生产周期。 相似文献
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针对国内工程力学教材普遍认为细长压杆失稳变形挠曲线线性化方程中的挠度值不确定的错误观点,指出其对细长压杆失稳变形挠曲线线性化方程推导存在误区,以两端铰支细长压杆为例,建立了其失稳变形挠曲线线性化方程后,又考虑了压杆失稳后两端截面形心产生轴向位移参数,通过消参,确定了细长压杆失稳时最大挠度值。结果表明:压杆失稳后两端截面形心产生轴向位移以及临界压力的确定这两个条件缺一不可才能在线性化下确定细长压杆失稳时最大挠度值,挠度值的大小与轴向压力直接有关。 相似文献
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通过对衔铁结构及其工艺进行分析,并通过生产实践验证和总结,分析原排样方案存在的问题及产生问题的原因,改进设计了新的成形工艺及排样方案,还介绍了主要工位的模具结构,并说明了模具设计时的注意事项。实践表明,改进后的成形工艺及排样方案能满足衔铁图纸尺寸及技术要求,模具在使用过程中稳定性良好。 相似文献
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