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各种经过磨削、铣、拉削及其它表面处理的金属材料其表层往往存在激烈的应力梯度,应力主平面很可能不再平行于试样表面(σ_(12),σ_(23),σ_(33)(?)0),所以表层呈三维应力的层深分布,不能再用常规的X射线应力测定方法来测定其应力[1][2[[3][4]。在以往工作的基础上[5],本文介绍一种三维应力的测定方法,结合对纯铁,炭钢,轴承钢等材料的测定,探讨了几个主要影响测定结果的因素。与此同时,还对无损测定金属表层三维应力层深分布曲线方面进行了初步的尝试。有关试验应在附有试样侧倾装置的衍射仪上进行。 相似文献
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<正> 前言 某破甲弹用药形罩(紫铜),由冲压改用旋压工艺加工,引起破甲威力明显变化,发现旋压药形罩对旋转弹破甲能力的降低有一定的补偿作用,其破甲能力对比如图。 我们工作的目的就是探索旋压罩具有旋转补偿能力的原因,并希望能得到一个可靠的定量标准。 相似文献
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浦东国际机场钢屋架上弦主梁的残余应力测定与分析 总被引:2,自引:0,他引:2
利用X射线应力测定技术对浦东国际机场钢屋架上弦主梁的残余应力进行现场测定。简要阐明了造成不同焊缝应力分布的原因及火工校弯成形工艺对构件残余应力分布的影响。 相似文献
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利用X射线应力测定技术对浦东国际机场钢屋架眩弦主梁的残余应力进行现场测定。简要阐明了造成不同焊缝应力分布的原因及火工校弯成形工艺对构件残余应力分布的影响。 相似文献
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杨于兴 《有色金属材料与工程》1982,(3)
当金属工件承受各种机械加工(磨削、铣、镟等)、轧制或其它表面处理时,金属表层往往发生强烈的塑性变形,致使极薄的表层区域内存在陡峭的应力梯度,应力主平面不再平行于试样表面(σ_(13)、σ_(23)、σ_(33)(?)0),试样表层呈三维的复杂应力状态,根据弹性力学其应力应变方程为: 相似文献
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在对GB600-700-150燃油卧式锅炉烟管腐蚀穿孔分析的基础上,指出在热负荷最高的第二回程起始段,烟管穿孔的主要腐蚀形式为垢下腐蚀和氧腐蚀。提出了预防措施。 相似文献
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氮化层的 X 射线应力测定 总被引:1,自引:0,他引:1
为了测出氮化层的真正应力状态,提出了选用氮化层中主要氮化物的衍射峰来测定应力的方法,在此法中,采用侧倾法配合等强梁夹具来测定氮化层的弹性常数(S_2/2,S_1),由此可以测出氮化层的真正应力状态。试验结果应用应变仪法进行校核基本正确。从本试验结果来看,利用 Fe_3N(103)晶面测得的表面氮化层应力是内部α-Fe 扩散层应力的三至四倍。因此采用内层的α-Fe(211)衍射峰仅能测定氮化层里边的扩散层应力,而不能反映表面氮化物层的应力状态。 相似文献