5Cr21Mn9Ni4WNb2N奥氏体耐热钢晶界碳化物

5Cr21Mn_9Ni_4WNb_2N耐热钢锻造后在1200℃以上加热时，NbC聚集成大块，在1200℃以下加热时，NbC薄膜（片）的析出倾向随加热温度降低而增大，1130℃及其以下加热时，粒状和细片状M_(23)C_6随加热温度降低而增多，而且NbC块可作为碳源退化成M_(23)C_6颗粒，过高或过低温度的锻造加热，因晶界NbC块过大或晶界NbC薄膜（片）过多而不利于锻造加工。     

EAF-VOD-2.5 t ESR-锻造流程生产Φ350 mm 17-4PH不锈钢

采用EAF -VOD工艺冶炼17-4PH沉淀硬化不锈钢(%≤0.04C、16.20～16.50Cr、4.50～4.70Ni、3.30～3.40Cu、0.25～0.40Nb),铁模下铸Φ320 mm电极,并电渣重熔(ESR)成2.5 t(Φ510～550 mm)锭,经800 t液压机或5 t蒸汽锻锤生产17-4PH钢Φ350 mm大规格锻材成品.工艺实践表明,控制停锻温度(蒸气锤980 ℃;液压机1050 ℃),将锻成的Φ350 mm 17-4PH钢成品材返回至室式加热炉(1130～1150 ℃)均热,缓冷至(1050±10)℃均热后,炉冷至420 ℃,并及时在650 ℃退火,有效地消除了该钢锻后炸裂现象.     

固溶工艺对21—4NWNb钢组织和性能的影响

研究了不同固溶工艺对２１－４ＮＷＮｂ钢组织和性能的影响，结果表明：在１０３０℃固溶时晶界晶内不但有粒状Ｍ２３（ＣＮ）６析出。同时Ｍ（ＣＮ）块作为补充碳源发生了向Ｍ２３（ＣＮ）６的退化反应；在１２２０℃出现Ｍ２３（ＣＮ）６向Ｍ（ＣＮ）的逆反应。在１０３０－１２３０℃固溶时，试验钢的室温冲击功随固溶温度 的升高而增加，表面脱碳层深度手晶粒尺寸同随增大变差。由此推荐准拉和冷拉材的优化固溶工艺分别是１１５     

超低碳焊条钢的VOD冶炼

设计的初炼炉出钢成分(w,%)为:C0.70～0.90;Mn、Si0.20～0.30;Al0.010～0.020,出钢温度为1660～1680℃,为VOD精炼超低碳焊条钢提供了足够的热能。初炼炉热装50%铁水,采用氧化法冶炼能有效控制砷、铜、磷、铬、钒等微量元素的含量;VOD精炼过程中通过工艺手段获取"玻璃"渣是控制碳、氧、氮、铝、硅、锰等元素含量行之有效的方法。制定的EAF+VOD冶炼工艺保证了生产的焊条钢各项指标均满足技术要求,质量达到国际同类产品的水平。     

惰性气体保护5 t电渣炉重熔铁路用G20CrNi2MoA渗碳轴承钢

试验和分析了全封闭气罩氩气保护电渣重熔与常规大气下电渣重熔铁路用G20CrNi2MoA渗碳轴承钢(/%:0.19C、0.49Cr、1.75Ni、0.23Mo、0.071Al)的冶金效果。结果表明,氩气保护电渣重熔锭Si和Mn的烧损量(3%～12%和4%～10%)低于常规电渣重熔锭Si和Mn的烧损量(15%～18%和7%～10%);当G20CrNi2MoA钢电极的氧含量为10×10^-6时,氩气保护电渣锭的氧含量(15×10^-6)低于常规电渣锭的氧含量(21.3×10^-6);氩气保护电渣锭的冶金质量明显优于未经气体保护的常规电渣锭。     

航天用特种钢管的研制

介绍航天用特殊钢管的生产设备和工艺特点，采用非真空感应炉＋电渣重熔治炼工艺，提高钢的纯度，改变夹杂物类型，大小，分布和形态，解决了钢管表面点状缺陷；荒管采取内镗外扒工艺和优化冷加工及脱脂工艺，提高了钢管尺寸精度和表面质量。     

8Cr20Si2Ni工体汽阀钢的碳化物

研究了电炉工艺和电渣工艺生产的８Ｃｒ２０Ｓｉ２Ｎｉ钢中碳化物类型、形貌、分布循环及其室温性能随温度的变化。在ＰｈｉｌｉｐｓＣ同２电子显微镜中观察到１０５０℃加热时，晶内块状和粒状Ｍ２３Ｃ６数量最多，尺寸最大，冷却时原奥低体晶界块状Ｍ２３Ｃ６之间还析出少量精细颗粒和薄片Ｍ７Ｃ３；随着加热温度的升高，块状Ｍ２３Ｃ６数量减少，粒状Ｍ２３Ｃ６，精细颗粒和薄片枝晶Ｍ７Ｃ２的数量增多，在大于１１５０℃加热和加