穿甲靶板弹孔微观结构观察及侵彻过程分析

为研究穿甲侵彻机理,使用海37弹道炮,发射93W次口径穿甲弹,侵彻45靶板,采用扫描电镜和透射电镜研究弹孔周围微观结构特点.研究结果表明,绝大部分弹孔表面被溶化快凝物覆盖,其厚度约为10μm,其内未发现腐蚀组织.熔化物中含有钨的成分,说明在侵彻过程中产生的高压下,钨颗粒可以熔化.高速碰撞动能在侵彻瞬间可能使弹靶部分作用区域的温度超过钨的熔点.靶板材料在局部区域熔化和再结晶,破坏形式为延性扩孔破坏,观察弹孔周围未发现绝热剪切带.     

35CrMnSi穿甲弹侵彻45钢靶板的微观组织观察

研究钢弹体侵彻韧性钢板的侵彻机理有理论意义和工程应用价值。用金相显微镜、扫描电镜研究了35CrMnSi穿甲弹侵彻45钢靶板后靶板和残余弹体的微观组织,并用显微硬度仪对试样的不同部位进行了硬度测试。结果表明,从界面到靶板内部其显微组织可分为:再结晶层,细晶层,形变层及基体组织。细晶层中的铁素体和珠光体的硬度最高。在侵彻过程中,弹靶相互作用,弹体边破碎、边穿甲,破碎主要是由绝热剪切带引起,靶板破坏形式主要为韧性扩孔。     

纳米金刚石微粉热浸渗技术对金属材料耐磨性能的影响

分别对两种材料的试样进行渗碳、渗纳米金刚石处理，发现渗纳米金刚石处理的试样比渗碳处理的试样硬度可提高7％和11％．利用T—11摩擦磨损试验机分别对其进行耐磨性能的测试后发现，通过纳米金刚石微粉热浸渗处理的试样比渗碳处理的试样耐磨性能提高得多．对其金相分析，发现钢材经纳米金刚石微粉热浸渗后出现了现在还不知名的新相和新的铁基合金．纳米金刚石微粉热浸渗技术提高了金属材料的硬度和耐磨性能，为易磨损零件的使用寿命的延长提供了一条可靠的途径．     

45#钢高速冲击穿孔的显微组织

借助烧结的W合金圆柱体垂直冲击60mm厚的45^#热轧钢板实验,利用扫描电镜和光学金相显微镜研究了45^#钢高速冲击穿孔的显微组织。冲击波使穿孔周围的晶粒破碎,冲击引起的材料变形功转变为热能,以及侵彻过程中的摩擦作用,使穿孔表面熔化,靠近熔化区的晶粒发生再结晶。从穿孔表面到钢板内部可分为：熔化快凝层、再结晶细晶层、变形细晶层、形变层和正常基体组织。在细晶层和形变层中,铁素体晶粒的变形量要远远大于珠光体,部分珠光体开裂,其周围形成微裂纹和微孔洞。钢中的硫化锰夹杂在变形中被剧烈拉长。由于铁素体的塑性,钢板的破坏方式为延性扩孔。     

微型拉伸试样的设计及其在高性能管线钢研究中的应用

设计了一种微型拉伸试样,用结构均匀的材料Ｘ６０钢测试了微型拉伸试样的拉伸强度的可靠性,发现试样尺寸对拉伸强度的影响很小,微型试样值与式样的判别不大,可以用微型试样测量Ｇｌｅｅｂｌｅ样品的强度,在高性能管线钢的研究中发现,微型拉式样的强度值和显微硬度值缺少一一对应关系,有必要做微型试样的拉伸试验,提供更为可靠的数据。     

高速冲击下钢板的微观组织及绝热剪切带

用烧结的钨合金弹丸垂直冲击45钢与30CrMnMc钢两种钢板，45钢钢板穿孔周围的微观组织沿径向可分为熔化快凝层、再结晶细晶层、变形细晶层，形变层及正常基体组织，该材料中没有发现绝热剪切带．30CrMnMo钢板穿孔周围的微观组织表面是熔化快凝层，其下是扩散层、形变层和基体组织，钢中形成了几类绝热剪切带，由于冲击波和反射波的作用、复杂的塑性变形及侵彻过程本身的原因，它们具有不同的方向和宽度冲击45钢钢板和30CrMnMo钢钢板的弹丸的变形形式相差很大，冲击45钢钢板的弹丸被墩粗且损耗较慢，冲击30CrMnMo钢钢板的弹丸为剪切变形，损耗速度快．分析表明，绝热剪切带的发生与材料的强度、冲击下材料的应变量有关．     

穿甲侵彻过程中靶板内绝热剪切带特性及形成原因分析

发射小口径脱壳穿甲弹,对30CrMnMo钢装甲靶板产生的绝热剪切带特性及形成原因进行了分析。结果表明：在开坑和冲塞阶段,不产生绝热剪切带;在稳定的侵彻阶段,可达到绝热剪切带需要的应变量,从而产生绝热剪切带,并呈稀疏状分布,与侵彻方向大约成45°夹角。在本试验条件下,产生绝热剪切带的临界剪应变大约为0.47,临界温度大约为391℃．产生绝热剪切带后,在剪切带内变形增大且不均匀,将产生应力应变集中,和周围材料变形不协调,在随后的冷却过程中易产生裂纹。     

高速侵彻装甲钢绝热剪切带特性研究

用φ14．5mm口径滑膛弹道枪发射7．6mm口径93W穿甲弹，对2П高强度钢靶板进行穿甲侵彻试验．回收到了完整的冲塞。是典型的冲塞破坏。冲塞的发生以绝热剪切破坏为主，靶板中残留的剪切带比较宽大，由弹孔表面向靶板内延伸，呈网状分布，易造成碎块的脱落。另外，绝热剪切带的形成与塑性力学静载下滑移线的形成密切相关，其走向与滑移线的方向基本一致。