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用毛细管流变仪研究了茂金属聚乙烯蜡改性聚乙烯共混体系的流变行为,探讨了茂金属聚乙烯蜡用量对共混体系熔体流变行为、熔体黏度、非牛顿指数和流动活化能的影响。结果表明:茂金属聚乙烯蜡对LLDPE/LDPE流动黏度降低明显,增加用量可使黏度逐渐降低;而对MPE/LLDPE/LDPE共混体系流动行为的影响比较复杂,在低剪切应力下黏度随茂金属聚乙烯蜡用量增加而逐渐降低,而在高剪切应力下黏度先增后减;茂金属聚乙烯蜡与MPE/LLDPE/LPDPE的相容性好于LLDPE/LDPE共混体系。 相似文献
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用毛细管流变仪研究了冲击性能相对优良的共聚聚丙烯(cPP)与茂金属低密度聚乙烯(m-PE—LLD)共混物熔体的流变行为。讨论了共混物的组成、剪切应力和剪切速率对熔体流变行为、熔体粘度的影响。测定了不同cPP及m—PE—LLD配比的共混物熔体的非牛顿指数。结果表明:共混物熔体属假塑性流体,但其粘度随m—PE—LLD加入量的增加变化不大。DSC分析及微观形态分析表明,m-PE—LLD的加入使cPP的结晶温度提高,具有异相成核作用。m-PE—LLD对cPP有明显的增韧作用,当m—PE—LLD含量为15%时,共混物的冲击强度明显提高,增幅在75%左右,而拉伸强度保持率为85%以上。 相似文献
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用毛细管流变仪研究了聚丙烯(PP)与线形双峰聚乙烯(PE-LB)共混体系熔体的流变行为。讨论了共混体系的组成、剪切应力和剪切速率对熔体流变行为、熔体黏度的影响。测定了PE-LB不同含量的共混物熔体的非牛顿指数,并计算了共混熔体的黏流活化能。结果表明:共混体系熔体属假塑性流体,其黏度随PE-LB加入量的增加逐渐增大,但是在PE-LB含量较低时黏度的增幅并不明显;共混体系的非牛顿指数显示出双波谷形,在两者含量比较接近的时候出现峰值。DSC实验证明PE-LB的加入使PP的熔融温度降低,结晶温度提高,说明PE-LB与PP有一定相容性,并对PP有稀释作用;SEM照片显示共混体系没有出现相分离的界面,证明两者有一定的相容性。PE-LB对PP有明显的增韧改性作用,当PE-LB质量含量为20%时,冲击强度比纯PP提高了67%;当含量为40%时,冲击强度提高了3.2倍,拉伸强度分别下降为纯PP的93%和65%。 相似文献
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为研究笼型倍半硅氧烷(POSS)对茂金属聚乙烯(MPE)的改性作用,用毛细管流变仪研究了MPE与乙烯基笼型倍半硅氧烷(V-POSS)共混物熔体的流变行为;讨论了共混物组成、剪切应力、切变速率及温度对熔体流变性、非牛顿指数和挤出膨胀比及力学性能的影响。结果表明,加入V-POSS熔体的流动性随切应力增大而变好,假塑性增强,挤出膨胀比降低。在V-POSS的含量>2%后,非牛顿指数n值在0.50~0.55之间波动。V-POSS在共混体系中有增塑和交联剂两种作用,V-POSS含量为2%时共混物力学性能最佳。 相似文献
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用示差扫描量热仪测定了共聚聚丙烯(PP)伐金属线形低密度聚乙烯(m—PE—LLD)共混体系的熔融和等温结晶动力学。结果发现,m-PE—LLD和PP主体中PE链段之间存在相互作用。用Avrami方程对共混体系的等温结晶动力学进行了研究,m—PE—LLD的加入对PP的结晶动力学参数影响不大,说明m—PE—LLD的加入没有起到异相成核作用,而是使PP的晶体生长更加完整。由于两者的相容性,m—PE—LLD的加入明显降低了结晶温度下的过冷度,而使整体结晶速率有所下降。用Friedman方程计算了体系的结晶活化能,发现m—PE—LLD的加入提高了结晶活化能。同时还用Hoffman—Lauritzen理论计算了体系成核参数Kg。 相似文献
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采用毛细管流变仪研究了线形低密度聚乙烯( PE-LLD)与乙烯基笼形倍半硅氧烷(E-POSS)共混物熔体的流变行为;讨论了共混物的组成、剪切应力、切变速率及温度对熔体流变性、非牛顿指数和挤出膨胀比的影响;测定了共混物的屈服应力、断裂应力和断裂伸长率对E-PUSS含量的依赖性。结果表明,E-PUSS加人量在J%以内和实验温度低于160℃熔体的流动性随切应力增大而变好,假塑性增强,超过3%和高于160℃假塑性降低。PE-LLD/E-PUSS共混物的强度在E-PUSS含量为3%时达到最大。 相似文献
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mLLDPE/EPPE共混体系的流变行为、结晶形态与力学性能研究 总被引:1,自引:1,他引:0
研究了不同比例共混的茂金属线性低密度聚乙烯(mLLDPE)和易加工聚乙烯(EPPE)熔体的流变学行为,讨论了共混物组成,剪切速率和剪切应力以及温度对熔体流变曲线,熔体黏度和非牛顿指数的影响。结果表明:随着EPPE含量的增加,共混熔体的黏度呈线性下降,非牛顿指数逐渐减小,黏流活化能先升高后下降,mLLDPE的流动性和加工性能得到改善,而力学性能显示:EPPE在改善mLLDPE流变加工性能的同时可以很好保持mLLDPE的优良性能。 相似文献