012Al钢模具失效分析

012A l(5Cr4Mo3SiMnVA l)钢热挤压模使用寿命短,仅1万件左右。对失效模具进行了分析,发现,模具的组织粗大,碳化物的形态和分布不良,硬度偏低。改进退火和淬火工艺后,该热挤压模的使用寿命得到了大幅度提高。     

GCr15钢轴承套圈球化退火表层脱碳分析

对GCr15钢轴承套圈的脱碳组织形貌进行了讨论,分析了全脱碳与局部脱碳的形成机理。结果表明:球化退火时炉气碳势偏低是造成GCr15钢轴承套圈表层脱碳的主要原因,选择性结晶是局部片层状珠光体形成的原因之一。     

高速锻造轴承套圈的显微组织

对高速锻造-等温退火-冷碾工艺过程生产的轴承套圈进行显微组织分析.分析结果表明,与常规工艺制作的轴承套圈相比,在表面氧化脱碳程度、显微组织特别是金属纤维流线分布等方面,该工艺生产的轴承套圈有明显优势,有利于制造高性能轴承套圈.     

3Cr2W8V合金钢轴承套圈用热挤压芯棒断裂失效分析

某3Cr2W8V合金钢轴承套圈用热挤压芯棒发生断裂失效,通过断口宏观分析、化学成分分析、硬度测试、金相检验等方法,分析了其断裂失效的原因。结果表明:该芯棒的结构设计不合理且机加工表面质量不良,在拉-压交变应力和扭转应力复合作用下产生应力集中,于应力集中的过渡圆角部位的夹杂物相处开裂形成疲劳裂纹源,发生早期疲劳断裂。     

1Cr17Ni2钢碟式分离机转鼓开裂失效分析

通过直读光谱、金相检验、形貌扫描和EDS能谱对1Cr17Ni2碟式分离机转鼓密封槽边缘开裂进行失效分析.结果表明,热加工过程中由于温度控制不当和碳含量过高发生过烧而产生的MnS夹杂和晶界氧化是转鼓密封槽边缘开裂的主要原因,组织中存在的网状铁素体也对开裂起到促进作用.     

新柴495B增压柴油机活塞热强度分析

对柴油机增压强化后活塞的热负荷、热强度进行了有限元计算预测,为活塞的结构改进提供了依据.     

新柴495B增压柴油机活塞热强度分析

对柴油机增压强化后活塞的热负荷、热强度进行了有限元计算预测，为活塞的结构改进提供了依据。     

H13钢制模具失效分析及改进措施

通过直读光谱、金相检验及洛氏硬度对H13钢2#KO失效原因进行分析,结果表明,模具水孔氧化脱碳和硬度未达到技术要求是造成2#KO早期失效的主要原因,使用特殊涂料处理水孔以及采用新的热处理工艺后,H13钢2#KO模具寿命提高2倍以上。     

球化退火后轴承套圈锻坯表层的显微组织

为满足加工工艺的要求，对轴承套圈锻坯进行了球化退火处理。对球化退火后轴承套圈锻坯表层的显微组织进行分析。结果表明：如果炉气碳势控制不当，在锻坯表面会形成脱碳层；随着炉气碳势逐渐降低，对应生成不同的球化组织，二者之间的对应关系符合扩散定律菲克方程的误差解；结合Fe-Cr-C三元相图，不同炉气碳势会导致碳含量不同；绘制了碳浓度曲线，表层组织的转变符合该曲线的变化规律。