从明水泉的成因谈采煤与保泉的关系

介绍济南地区明水泉的成因,指出煤系地层是明水泉形成和存在的基本地质条件之一。煤矿开采吸引大量岩溶泉水,并破坏原生的地质结构,影响明水泉的出流,危及明水泉的存在,破坏自然生态环境。据此提出保泉建议:完善法规体系,统一管理水资源;限期关闭明水泉排泄区所有煤矿,防止明水泉改向、改道;在限期关闭前,落实防范措施,防止煤矿突水事故的再发生;测绘详细可靠的地面、地下对照图,为今后可能实施的保泉注浆帷幕工作提供可靠的基础资料;对已有的煤矿突水点实施注浆封堵工程,减少对泉水的污染。     

章丘市城市水资源可持续利用研究

章丘市为严重的资源型缺水地区,为保证国民经济的持续发展,改善和保护生态环境,根据城区及周围 的水资源条件,提出了适合于城区发展规划的预测,并提出了水资源开发与调度要充分发挥各种水源的 供水潜力,实施多水源联合调度和水资源的优化配置,同时,加强行政管理的经济调控,从根本上解决城 市水资源的短缺和水环境恶化问题,以水资源的可持续利用支撑国民经济的可持续发展。     

高铝双相钢HC420/780DP的烘烤硬化特性

研究了预应变量对高铝双相钢HC420/780DP烘烤硬化值和显微组织的影响。对高铝双相钢HC420/780DP分别施加0%、2%、4%、6%、8%、12%预应变再经170℃×20 min烘烤硬化处理后,测定烘烤硬化值,并结合OM、SEM、XRD等分析手段对不同预应变量的试样进行检测分析。结果表明,烘烤硬化值的大小与位错密度的高低有直接关系。随着预应变量的增加,位错密度不断增加,马氏体含量增加,烘烤硬化值也随之增加。当预应变量≤2%时,位错密度较小,烘烤硬化值不足30 MPa。预应变量达到8%时,位错密度最大,约0.208 m^-2,烘烤硬化值达到38 MPa。当预应变量≥8%时,位错密度保持不变,烘烤硬化值继续增大,最高可达72 MPa。XRD结果表明,不同预应变量烘烤前后均没有发现残留奥氏体。     

加热温度对34MnB5热成形钢组织性能的影响

以经酸连轧后的34MnB5钢为原料,采用Gleeble3500热模拟试验机模拟退火试验,分析最佳退火温度,并进行不同热冲压工艺的平模淬火试验。研究退火温度、淬火温度对热成形钢组织与性能的影响。结果表明,退火温度为790℃时,条带状组织已基本消失,晶粒的等轴化程度较高,混晶现象明显改善,贝氏体晶粒组织细化,在基体内部均匀分布铁贝两相。退火温度为790℃,淬火温度为930℃,保温5 min时,显微组织为细小均匀的板条马氏体,综合力学性能最好,其屈服强度达到1353 MPa,抗拉强度达到2018 MPa,伸长率达到7.5%,且横纵向三点弯曲角均可以达到50°以上。     

卷取温度对冷轧DC01钢板显微组织与成形性能的影响

通过拉伸试验、金相检验和成形试验,分析了热轧卷取温度对冷轧DC01钢板显微组织和成形性能的影响。结果表明：随卷取温度由680℃升高至730℃,冷轧DC01钢板的屈服强度和抗拉强度均呈不同程度的下降趋势,下降幅度在20～30 MPa,断面收缩率A₈₀提升约2%,最高可达41.5,塑性应变比r提升约0.4,最高可达2.05,加工硬化指数n变化不大,冷轧DC01钢板的综合成形性能与罩式退火DC01钢板的相当;在730℃高温卷取条件下,DC01钢板的热轧组织和冷轧组织均为铁素体+少量珠光体,冷轧过程中再结晶阻力较小,有利于γ纤维织构的形成,使材料的塑性应变比r大幅提高,从而改善材料的冲压成形性能;在730℃高温卷取条件下,冷轧DC01钢板的相对锥杯值和胀形高度与罩式退火DC01钢板的相当,其冲杯高度达到了罩式退火DC01钢板的86%,综合成形性能良好。     

980 MPa级汽车用钢氢致延迟断裂性能

氢致延迟断裂是高强钢比较常见的失效方式,具有突发性、不可预知性以及严重的破坏性.当前,汽车轻量化的快速发展使得高强钢在汽车中的应用越来越广泛,因此,延迟断裂已经成为钢厂、零部件制造商以及汽车主机厂都十分关注的材料性能认证项目之一.本文采用加速断裂实验法对U型弯曲试样在酸性介质中的性能进行了测试,研究了980 MPa级别...     

1200MPa级双相钢电阻点焊接头失效原因

对厚度1.4 mm、1200 MPa高强双相钢进行了电阻点焊工艺试验,结合拉伸试验结果,分析了接头界面断裂及纽扣断裂失效的原因.结果表明:相同焊接工艺下,纽扣断裂吸能效果较好,高达45 kJ左右.缩孔类焊接缺陷的存在会导致接头结合面处可承受的极限剪切力降低,实际熔核直径变小,裂纹容易在此处萌生,倾向于界面断裂失效;焊核...     

均热温度对不同成分980 MPa级高强钢组织和性能的影响

采用Gleeble-3500热模拟试验机对两种不同成分的1.4 mm厚冷硬带钢进行退火热模拟试验,并利用万能拉伸试验机、光学显微镜、扫描电镜、EDS对所得热模拟退火试样进行力学性能和组织分析。结果表明,其他退火参数相同,低C高Mn成分前提下,添加合金元素Cr、Mo及高Si含量的C-Mn-Si(高)+Cr+Mo钢和不添加合金元素Cr、Mo且低Si含量的C-Mn-Si(低)钢经760、780 ℃均热退火可得到力学性能满足要求的980 MPa级双相钢。不同均热温度下,C-Mn-Si(高)+Cr+Mo钢组织均为铁素体、岛状马氏体和少量贝氏体,区别在于均热温度高的铁素体晶粒细小且数量较多,呈凹凸不平形貌,马氏体含量少一些,贝氏体呈针状或团簇状;C-Mn-Si(低)钢组织则由铁素体、马氏体、少量的贝氏体和残留奥氏体组成,区别在于均热温度高,铁素体晶粒细化,轧制特征不明显,马氏体含量少,贝氏体呈粒状且量较少。残留奥氏体呈亮白色条状,这种亮白色的特征主要是因为Mn的局部富集。两种试验钢组织差异本质上是Cr、Mo和Si 3种合金元素的含量差异影响过冷奥氏体稳定性引起的。     

高/低铝780DP冷硬钢退火工艺优化及工业试制

采用Gleeble-3500热模拟试验机对1.4 mm、不同铝含量的780DP冷硬钢进行了退火热模拟试验，利用万能拉伸试验机、光学显微镜分析了均热温度对退火试样性能与组织的影响，并利用低温时效炉和折弯试验机对不同铝含量780DP工业试制品进行烘烤硬化特性及局部成形性能评价。结果表明，对于两种不同铝金量的780DP钢，热模拟均可得到GB/T 20564.2-2017要求的抗拉强度指标。均热温度840℃时，低铝钢中铁素体呈等轴状或不规则形状，仍存在一定的轧制纤维特征，马氏体呈岛状或链状分布在铁素体晶界周围；均热温度760℃时，高铝钢中铁素体再结晶几乎全部完成，铁素体呈等轴状，马氏体呈岛状分布在铁素体晶界附近。在均热温度820℃和760℃工业试制时，两种铝含量的钢均可达到GB/T 20564.2-2017要求的力学性能；低铝钢烘烤硬化值远大于高铝钢，折弯性能略低。