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该文针对航空发动机后盖的结构特点、使用工况以及现有工艺技术瓶颈问题,提出了激光选区熔化增材制造工艺方案,并进行了大量的试验、检测及验证工作,开展了Ti6Al4V合金激光选区熔化成形的工艺验证、组织性能测试及零件尺寸检测等。研究发现,激光选区熔化成形的后盖横、纵向力学性能差别不大,远高于铸件要求。贯彻带有复杂变截面导管结构,实现后盖的激光选区熔化成形,大幅度提升后盖制造精度和符合性,解决现有后盖工艺难度大、合格率低、变形较大等问题。 相似文献
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深腔类盒形件充液成形技术研究 总被引:1,自引:0,他引:1
充液成形技术是一种有效提高材料成形极限的方法。针对深腔类盒形件相对拉深高度大、常规拉深成形多道次、成形质量差的问题,通过分析盒形件充液成形过程中易出现失稳的原因,设计了带预胀充液成形的技术方案。针对高盒形件充液成形过程中出现的凹模圆角侧壁破裂、法兰区起皱等失稳形式进行数值模拟分析,得到了较为合理的工艺参数。并通过工艺试验分析了成形过程中压边间隙、液室压力、初始反胀等因素对零件成形性能的影响,最终得到了高质量的成形零件。 相似文献
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某型号前/后接口套圈属于材料为0Cr17Ni4Cu4Nb的筒形、小直径、侧壁带翻边的零件。该材料零件加工难度大、结构复杂,成形困难。通过改变以往成形方法,将现有的前、后接口套圈合并为一个零件进行整体加工。通过仿真软件对材料的成形工艺方案进行了模拟分析和试验验证,并将研究成果应用于实际零件的加工中。工艺过程采用了多次拉深、整体翻边等工艺方法,经过多次试验,该整体成形技术的应用最终提高了零件成形精度,减少了焊缝的数量,有效提升了零件成形的合格率,达到国外相同零件的制造水平,获得了符合设计要求的产品。 相似文献
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采用惯性摩擦焊技术焊接Ti-22Al-25Nb合金,研究热处理前后焊接接头微观组织和显微硬度的变化,分析接头在650℃和750℃高温拉伸力学性能.结果表明:接头原始态焊合区由B2相和极少量残余α2相构成,热处理后焊合区由B2相和O相构成,O相由B2相直接相变产生,相变过程无成分变化.原始态焊合区的显微硬度高于母材,780℃/3 h热处理后焊合区的显微硬度陡升,大量析出的细小O相促进硬度升高,800℃/3 h热处理后焊合区显微硬度介于原始态和780℃/3 h热处理之间.高温拉伸断裂位置均位于母材区域,650℃拉伸断口微观形貌呈韧性断裂特征,断口存在较多浅而小的韧窝. 相似文献
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目的探究液室压力和拉深速度以及温度场分布规律对成形性能的影响。方法在通用有限元软件MSC.Marc中建立5A06铝镁合金温热介质充液成形有限元模拟的专用平台,对典型零件温热介质充液成形进行有限元模拟。结果在液室压力为5 MPa、拉深速度为5 mm/s的情况下成形效果最好,最佳温度场分布为凹模与板料温度250℃、凸模温度20℃、压边圈温度300℃,在此条件下,凸模直径为100 mm时极限拉深深度可达到161.4 mm。结论液室压力和拉深速度以及温度场的分布对成形性能有着显著影响。 相似文献
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采用光纤激光焊实现了异种汽车用先进高强钢QP980与DP980的拼焊连接,对异种焊接接头的微观组织、硬度分布进行了观察和测试,对焊接接头的拉伸性能进行了测试,对断口形貌进行了观察和分析。结果表明,焊缝区域的组织全为马氏体组织,且硬度最高(535 HV);两侧焊接热影响区均可分为完全相变区、不完全相变区和回火区三个区域。两侧热影响区中的完全相变区由于冷却速度快全部为马氏体组织,硬度提高;不完全相变区部分形成马氏体,成为马氏体和铁素体的混合区,回火区由于回火马氏体的出现使其硬度下降。QP980侧的回火区由回火马氏体、铁素体和残余奥氏体组成; DP980侧的回火区由回火马氏体和铁素体组成。接头拉伸断裂发生在DP980侧热影响区,抗拉强度达到DP980母材的98. 9%,断后伸长率约为DP980母材的70. 9%,断裂模式为韧性断裂。 相似文献
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目的获得5A06铝镁合金的本构方程及各向异性指数。方法在一定温度范围和不同应变速率下进行单向拉伸试验,获得了5A06-O铝镁合金板材不同温度不同应变速率下的真实应力-真实应变曲线及不同方向的厚向异性指数等关键参数,并结合当前关于各向异性屈服准则的研究,通过分析与计算得到了适合于5A06铝镁合金温热成形的Barlat2000各向异性屈服准则。结果获得了温度范围为150~300℃的5A06铝镁合金的本构方程,以及温度范围为20~300℃的5A06铝镁合金的各向异性系数α_1—α_8随温度的变化曲线。结论获得的5A06铝镁合金的本构方程及各向异性指数较为符合实验结果,可用于该材料温热成形的有限元模拟。 相似文献
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