退火温度和保温时间对高强IF钢氧化层的影响

通过扫描电镜(SEM)和辉光放电光发射光谱仪(GDOES)研究了退火温度和保温时间对高强IF钢氧化层的影响。结果表明:退火后,高强IF钢氧化层表面以锰和硼的氧化物为主,磷的氧化物也富集在氧化层表面,铝的氧化物主要在氧化层内部;随着退火温度的升高和保温时间的延长,氧化层表面上锰的氧化物增加,硼的氧化物减少,磷在表面的富集程度加大,铝的氧化物在钢基体内部和氧化层中均有生成。     

热浸镀55%Al-Zn合金镀层钢板的镀层结构及防腐蚀机理

阐述了热浸镀55%Al-Zn合金镀层钢板的镀层结构及其在实际生产中的形成过程,并分析了镀层特殊的防腐蚀机理.     

工艺参数对热浸镀锌抑制层的影响

从锌液中Al含量、带钢入锅温度、锌液流动性和浸镀时间四个方面阐述了热浸镀锌过程中工艺参数对抑制层的影响,为在热浸镀过程中得到较好的抑制层,进而得到优质的镀层产品提供了理论依据。     

440MPa高强IF钢镀锌层中抑制层的组织结构及生长机理

利用场发射环境扫描电子显微镜(FE-ESEM)和透射电子显微镜(TEM)对440 MPa IF-HS钢镀锌层中的抑制层进行了组织结构研究。结果表明:抑制层由两相组成,一部分为细小的FeAl3相,其单独成层或位于粗大晶粒底层;另一部分为粗大Fe2Al5相位于抑制层的表层。抑制层的生长机理研究表明,FeAl3相首先在钢基体表面形成,Fe2Al5相通过消耗FeAl3相生长。     

热浸镀锌工艺对IF440高强钢镀层抑制层组织的影响

通过SEM和AFM研究了IF440高强钢钢板入锅温度和浸镀时间对镀层抑制层组织结构的影响。结果表明,抑制层的组织结构分为粗晶区Fe2Al5相和细晶区FeAl3相,并且随钢板入锅温度升高和浸镀时间增加,细晶区晶粒逐渐长大,直至与粗晶区晶粒尺寸一致,抑制层晶粒粗化,致密性下降致使其抑制作用降低。IF440高强钢适宜热镀锌工艺:钢板入锅温度为460~470℃,浸镀时间为4~6 s。     

热浸镀铝锌硅镀层锌花不均缺陷形成原因分析

采用OM和SEM-EDS研究了铝锌硅镀层小锌花和正常锌花的表面及截面的形貌和组织结构和化学成分;采用SEM-EDS和XRD研究了镀层的合金层组织结构、化学成分及相组成。结果表明,小锌花和正常锌花的锌花形貌、组织结构及化学成分基本一致。两者的不同点在于小锌花合金层中τ5相的数量明显多于正常锌花合金层中τ5相的数量,τ5相数量上的差别是锌花不均缺陷产生的原因。τ5相数量越多,铝锌硅镀层在凝固过程中形核点就会越多,形成的锌花也越细小。     

热轧和退火后汽车用热镀锌440 MPa级高强IF钢析出物分析

 通过TEM和EDS对汽车用热镀锌440MPa级高强IF钢热轧和不同退火工艺条件下的析出物的形貌、分布和成分特征进行研究,并分析了退火工艺参数对析出物的影响。结果表明,热轧和退火得到的析出物主要有TiN、NbC、TiC、Fe(Ti+Nb)P等。退火后的析出物数量都明显多于热轧板中的析出物数量,并且随着退火温度的升高和保温时间的延长,原来粗大析出物细化、分解,而原来细小析出物得以粗化、长大。     

基于镀锌的Q/P工艺对钢组织与性能的影响

基于热镀锌的工艺特点制定Q/P热处理工艺,研究了奥氏体化温度及配分时间对组织和性能的影响。结果表明,随奥氏体化温度从800升至900℃,Q/P处理后组织中铁素体量减少,马氏体和残余奥氏体量增加,钢的屈服强度、抗拉强度均升高,伸长率降低,900℃奥氏体化时钢的强塑积最高。在460℃配分10、30、60s时,随着配分时间延长,组织中马氏体发生回火且发生大量贝氏体转变,造成Q/P处理后残余奥氏体量减少,使钢的抗拉强度、伸长率和强塑积均下降。     

18-型不锈钢的应变硬化特性研究

利用小载荷维氏硬度，借鉴用拉伸方法确定应变硬化指数的原理，测定了奥氏体不锈钢的强度系数K和应变硬化指数n。测得18-8型不锈钢应变硬化指数为0．418。所得数据与工程应用的奥氏体不锈钢硬化规律吻合的非常好。用硬度法测定和分析应变硬化规律简便易行、人为影响和数据分散度小、结论准确、更接近工程实际。     

退火工艺对热镀锌440MPa级IF-HS钢表面氧化物的影响

应用SEM和XPS研究了退火工艺对热浸镀锌440 MPa IF-HS钢(高强度无间隙原子钢)板表面氧化物形貌、尺寸和分布状态的影响.结果表明,随着退火温度的升高和保温时间的延长,钢板表面氧化物数量先增加后减少,尺寸逐渐增大,其成分主要为MnO2、Mn3(PO4)2和NbN,并得出有利于钢板表面浸润性的退火工艺为850 ℃×60 s.