ZL270LF铝合金的热变形行为与组织演变

通过热压缩实验研究了ZL270LF铝合金在变形量为70%,温度为300~550 ℃,应变速率为 0.01~10 s^-1范围的热变形行为,建立了流变应力本构方程模型,绘制出了二维热加工图,确定了最佳热加工区域,采用电子背散射衍射（EBSD）和透射电子显微镜（TEM）技术研究了该合金的组织演变规律。结果表明：ZL270LF铝合金的流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低,热变形激活能为309.05 kJ/mol,最优热加工区为温度470~530 ℃、应变速率为0.01~1 s^-1。该合金在热变形过程中存在3种不同的DRX机制,即连续动态再结晶（CDRX）、不连续动态再结晶（DDRX）和几何动态再结晶（GDRX）,其中CDRX是ZL270LF铝合金动态再结晶的主要机制。     

电流对电弧作用下合成Al-6Ti-1C中间合金的影响

采用工业纯铝、氟钛酸钾和石墨粉在电弧作用下制备Al-6Ti-1C中间合金,并利用OM、SEM、XRD和EDS对Al-6Ti-1C中间合金的显微组织和物相成分进行观察和分析,并采用Al-6Ti-1C中间合金对工业纯铝进行细化试验。结果表明,电流对Al-Ti-C中间合金的显微组织有着重要的影响。随着电流改变,TiAl3和TiC粒子的形态和分布也随之发生改变,并影响其细化晶粒的效果。在电流为70A时,电弧作用下制备出的Al-6Ti-1C中间合金对工业纯铝的细化效果最好。     

冷却速度和浇注温度对Al-5Ti-C合金细化纯铝凝固组织的影响

采用铝熔体热爆法制备新型Al-5Ti-C合金,并将其用于细化工业纯铝,通过改变凝固冷却速度和熔体浇注温度,研究了Al-5Ti-C合金对纯铝凝固组织的细化规律。结果表明：在相同的冷却速度下,随着Al-5Ti-C合金添加量的增加,纯铝凝固组织中柱状晶逐渐较少,等轴晶逐渐增多;当Al-5Ti-C合金添加量一定时,等轴晶的数量及尺寸大小与熔体的凝固冷却速度和浇注温度密切相关;当Al-5Ti-C合金的质量分数为0.6%及以下时,铝熔体较快的冷却速度和较低的浇注温度有利于铸锭组织中细小等轴晶的形成。     

退火温度对铸轧3003铝合金冷轧板带材冲压制耳率的影响研究

3003铝合金具有适中的强度、良好的耐蚀性及优异的焊接性能等优势,被广泛应用于生产食品包装铝箔、散热器等产品。然而,3003铝合金在铸轧工艺过程中,存在制耳率不理想的问题。基于此,本文以本公司生产的3003铝合金冷轧1.0 mm板带材为研究对象,并结合EBSD检测手段,研究了不同退火温度下3003铝合金冷轧板材冲制过程中制耳率与退火温度及织构组织之间的关系,并最终得出影响制耳率的关键因素。研究结果表明：3003铸轧产品冷轧退火后铝合金板材中的织构主要由Copper、Brass、S、Goss等形变织构和Cube、CubeND、P、R、黄铜R等再结晶织构组成,随着退火温度的升高,形变织构向再结晶织构的转变倾向增大,且显著伴随S型织构及R型织构的减少,Cube型及CubeND型织构的逐渐增加,当形变织构与再结晶织构比值介于0.67-0.73范围内时,冲压效果明显改善,制耳率效果理想。     

冷却速度和浇注温度对Al-5Ti-C细化纯铝凝固组织的影响

采用铝熔体热爆法制备新型Al-5Ti-C合金,并将其用于细化工业纯铝。通过改变凝固冷却速度和熔体浇注温度,研究Al-5Ti-C合金对纯铝凝固组织的细化规律。结果表明,在相同的冷却速度下,随着Al-5Ti-C合金添加量的增加,纯铝凝固组织中柱状晶逐渐减少,等轴晶逐渐增多。当Al-5Ti-C合金添加量一定时,等轴晶的数量及尺寸大小与熔体的凝固冷却速度和浇注温度密切相关。当Al-5Ti-C合金的质量分数为0.6%及以下时,铝熔体较快的冷却速度和较低的浇注温度有利于铸锭组织中细小等轴晶的形成。     

铝合金双辊铸轧轧辊横向冷却强度分布研究

运用ANSYS有限元软件对轧辊内部结构的冷却效率及导热能力进行有限元模拟,以研究冷却水温度、流速及铝熔体对轧辊温度场和导热能力的影响。研究结果表明:在铸轧过程中,铝熔体在铸轧区内与轧辊接触,此处轧辊具有最高温度为520℃,随着冷却水作用及轧辊转动,铝熔体凝固离开铸轧区,轧辊温度逐渐降低至40℃,随后轧辊继续转动至进入铸轧区,循环往复。冷却水温度的降低无法明显改善轧辊温度场。冷却水流速的提高可以降低辊芯内冷却水通道温度场。铸嘴出口处铝熔体温度可明显提高轧辊温度场和辊缝中心处铝熔体轧制温度,但并未影响铝熔体通过轧辊冷却后辊缝出口处温度分布。     

TiAl3对TiC粒子在铝熔体中沉淀特性的影响机理

采用金相显微镜(MEF3)、电子探针(EPMA)等研究TiC和TiAl3细化工业纯铝时TiAl3的存在对TiC在铝熔体中沉淀特性的影响规律,分析其影响机制。结果表明:TiC在铝熔体中单独存在时沉淀速率快,在较短时间保温后,大量TiC发生沉淀,从而限制其异质形核作用;当TiC和TiAl3在铝熔体中共同存在时,TiC沉淀速率变缓,在较长时间保温后,只有少量TiC发生沉淀,表现出较强形核能力和抗晶粒细化衰退能力。其影响机理是:TiAl3在铝熔体中增大了TiC粒子的沉降阻力,使得TiC粒子沉降速率变缓而在凝固时成为α(Al)的异质形核质点。Al-Ti-C合金细化作用衰减是由TiC发生沉淀引起。     

胡萝卜中天然β-胡萝卜素超声提取工艺的研究

采用L9（3^4）正交试验,以β-胡萝卜素提取率为评价指标,用反相高效液相色谱法测定,研究了超声温度,超声功率,超声时间,超声频率对β-胡萝卜素超声提取的最佳工艺条件。试验表明：β-胡萝卜素标准曲线的回归方程为Y=1.27×10^7X-1.42×10^5,相关系数R=0.9994,最佳工艺条件为：超声温度55℃,超声功率50W,超声时间90min,超声频率100kHz。该法工艺简单、可靠、提取率高。     

TiAl_3对TiC粒子在铝基体中分布及α(Al)晶粒形核的影响

研究TiC和TiAl_3细化工业纯铝时TiAl_3的存在对TiC在铝基体中分布及α(Al)晶粒形核的影响,分析Al-Ti-C晶粒细化机制.结果表明:TiC单独作为工业纯铝的晶粒细化剂时,大量TiC被α(Al)晶粒推向树枝晶的晶界处,从而限制了TiC的异质形核作用;当TiC和TiAl_3共同作为晶粒细化剂时,在α(Al)晶粒内部出现了大量TiC粒子,大量的TiC粒子成为了α(Al)的结晶核心,并且在TiC颗粒和铝基体的界面处存在"富Ti过渡区";TiAl_3在铝熔体中分解释放出Ti原子并向TiC粒子周围偏聚,形成的"TiC/铝熔体界面富Ti过渡区" 改善了TiC与α(Al)的结构适应性,降低了TiC粒子的表面张力,促进了TiC粒子在铝熔体中的均匀分布,提高了其形核能力.     

热爆法合成Al-Ti和Al-TiC晶粒细化剂及其晶粒细化效果

采用铝熔体热爆法直接合成了Al-Ti和Al-TiC两种晶粒细化剂,研究了这两种细化剂的相组成及对工业纯铝的晶粒细化效果.结果表明,合成的Al-Ti细化剂只含有第二相TiAl3相,Al-TiC细化剂只含有第二相TiC相,无其它杂相生成.TiC和TiAl3单独作为α-Al的形核相时,二者形核能力均较差,但TiC的形核、抗细化衰退能力优于TiAl3.当TiC和TiAl3共同作为α-Al的形核相时,其表现出较强的形核能力和抗晶粒细化衰退能力.这表明Al-Ti-C晶粒细化剂良好的细化效果离不开TiC和TiAl3的共同作用,适当的TiC和TiAl3组合是晶粒细化剂优良细化能力的保证.