熔锍Cu_2S吹炼动力学

本文研究了富氧吹炼和温度对熔体Cu_2s氧化脱硫速度的影响。实验结果表明,在Cu-Cu_2s体系中反应速度为一常数,亦即在体系分层区脱硫量与吹风时间成直线关系。直线斜率或即直线速率常数随氧浓度和温度的升高而增大。氧分压的影响: 当Po_2<0.60大气压时, d(s％)/dt=kt=2.2×10~(-2)·Po_2 0.82(S％分~(-1)厘米~(-2)) 当Po>0.60～1.0大气压时, dkt/dPo_2=0 kt=常数=1.44×10~(-1)(S％分~(-1)厘米~(-2)) 动力学方式: d(S％)/dτ=kt=K_1·Po_2/(β K_2Po_2)(S％分~(-1)厘米~(-2)) 温度的影响:随着温度的升高,直线斜率增大,即 1100℃=d(S％)/dτ=4.02×10~(-2) (S％分~(-1)厘米~(-2)) 1150℃;d(S％)/dτ=4.15×10~(-2) (S％分~(-1)厘米~(-2)) 1200℃;d(S％)/dτ=5.07×10~(-2) (S％分~(-1)厘米~(-2)) 1250℃;d(S％)/dτ=5.20×10~(-2) (S％分~(-1)厘米~(-2)) 由直线速率常数与温度的关系测得脱硫反应活化能及速率常数与温度关系的方程式: 活化能 E=7’100卡/克分子 kt=0.545×e×p[|-7’100/RT|] S％分~(-1)厘米~(-2) 实验研究还表明,白冰铜(Cu_2S)在吹炼过程中反应的级数为:在分层区; PO_2<0.60大气压时,与氧分压为一级反应,与硫浓为零阶反应,即 d(△S％/△τ)/dPO_2=ks(常数) d(△S％/△τ)/d(S％)=0 PO_2>0.60大气压时,与PO_2及硫浓度均为动力学上的零阶反应,即 d(△S％/△τ)/dPO_2=0 d(△S％/△τ)/d(S％)=0 在低硫单相熔体区;用空气吹炼与硫浓度为一阶反应,与PO_2为一阶反应,即 (dS％)/dτ=km·(S％)·PO_2 a 实验还验证了1200℃用空气吹炼,脱硫速度由分层区转入低硫单相区时发生显著的转折点,此转折点含硫成分约在1.2％,基本上与热力学所测含硫量为1.28％相近。在转折点以后的脱硫速度的降低是随含硫浓度的减少成直线关系,与硫活度的降低成比例。根据实验结果还讨论了吹炼白冰铜过程的反应机构。     

熔锍Cu_2S吹炼动力学

本文研究了富氧吹炼、温度及空气流量等因素对熔体 Cu_2S 氧化脱硫速度的影响。试验结果表明,在 Cu—Cu_2S 体系中,反应速度为一常数,即在体系分层区,脱硫量与吹风时间成直线关系。直线斜率即反应速度随氧浓度、温度和空气流量的增高而增大。白冰铜(Cu_2S)在吹炼过程中的反应级数,在分层区:当Po_2<0.60atm 时,与氧分压为一阶反应,与硫浓度为零阶反应;Po_2>0.60atm 时,与 Po_2及硫浓度均为动力学上的零阶反应。在分层后的低硫单相区,用空气吹炼,与硫浓度及 Po_2均为一阶反应。试验还验证了:温度在1200℃时,用空气吹炼,脱硫速度由分层区转入低硫单相区时,有显著的转折点,与此转折点相应的含硫量约1.2%左右,和由热力学计算所得1.28%的含硫量相差不大。转折点以后的脱硫速度的降低,与含硫浓度的减少成直线关系,与硫活度的降低成比例。根据转折点前后的动力学方程式,讨论了铜转炉吹炼第二周期终点的控制问题。由于吹风量大,Cu—Cu_2S 系分层区吹炼过程的限制步骤,为氧分子在界面上的吸附作用,其动力学方程式与 Langmuir 等温吸附相似。     

白冰铜(Cu_2S)富氧吹炼动力学研究

本文研究了富氧空气、温度从鼓风量对熔体Cu_2S脱硫速度的影响。实验结果在明:在Cu-Cu_2S体系中反应速度为一常数,即在体系分层区的脱硫量(或产生的SO_2量)与鼓风时间成直线关系。直线斜率亦即直线速     

Cu_2S-Cu系熔体与氢反应的动力学

1.本文分别研究了在1150,1200,1250和1300℃时,Cu-S 系熔体与氢反应的动力学.得到如下动力学方程式:富硫单相区 u_S=0.717 exp[-(53.137)/(RT)](S%-α)~2p_(H_2)~(1/2) 常数不熔合分层区 u_S=0.531 exp[-(67.259)/(RT)]p_(H_2)~(1/2)富铜单相区 u_S=44.6 exp[-(146.720)/(RT)]p_(H_2)~(1/2)·S% 常数Cu-S 系和氢的脱硫速度主要取决于熔体中硫的浓度,但不熔合分层区除外.在一定的温度和氢分压下,反应速度大小的次序为:u_S(h)>u_S(m)>u_S(l)2.脱硫反应和 Cu-S 相图结构关系中 S 和 Cu 的活度数学模型方程式为:富硫单相区：熔合分层区(b=1.2-19.8%S富铜单相区(0相似文献   

自硫化精矿回收铜锌银锡

采用硫酸化焙烧—浸出,先使铜锌与银锡分离;直接自浸出液电积铜,自废电解液回收锌。采用氯盐浸出一化学置换,自铜锌浸出渣回收银;锡成～17％Sn的中矿形式回收。     

有色冶金双向压团试验机及压团试验

一、问题的提出安徽省铜陵二冶于一九七二年召开生产流程讨论会订下建设方案,经冶金部批准,采用密闭鼓风炉生产。该法对小型炼铜厂块料需要量不大,但对于大型炼铜厂则由于块料需要量大,应设置专门设备进行制团。     

THE KINETICS OF REACTION BETWEEN Cu_2s-Cu SYSTEM MELTS AND HYDROGEN

1.本文分别研究了在1150,1200,1250和1300℃时,Cu-S 系熔体与氢反应的动力学.得到如下动力学方程式:富硫单相区 u_S=0.717 exp[-(53.137)/(RT)](S%-α)~2p_(H_2)~(1/2)+常数不熔合分层区 u_S=0.531 exp[-(67.259)/(RT)]p_(H_2)~(1/2)富铜单相区 u_S=44.6 exp[-(146.720)/(RT)]p_(H_2)~(1/2)·S%+常数Cu-S 系和氢的脱硫速度主要取决于熔体中硫的浓度,但不熔合分层区除外.在一定的温度和氢分压下,反应速度大小的次序为:u_S(h)>u_S(m)>u_S(l)2.脱硫反应和 Cu-S 相图结构关系中 S 和 Cu 的活度数学模型方程式为:富硫单相区：熔合分层区(b=1.2-19.8%S富铜单相区(0相似文献   

用高温水解法从钴铁浸溶结晶物中分离钻的研究

在管状好的固定床层中进行了钴铁合金浸溶物的高温水解速率测定与钴铁分离的试验。反应过程由界面化学反应与内扩散两环节组成。界面化学反应控制阶段的表观速率常数表观后化能等于８０．５７ｋＪ／ｍｏｌ。讨论了温度、水分压比和反应时间对钴回收率与钴铁分离效果的影响。确定了最佳条件是４００℃以下，水分压比小于０．１１，物料极度为＋２－４ｍｍ，水解时间不应超过４５ｍｉｎ。