全文获取类型
收费全文 | 187篇 |
免费 | 6篇 |
国内免费 | 2篇 |
专业分类
电工技术 | 9篇 |
综合类 | 1篇 |
化学工业 | 14篇 |
金属工艺 | 56篇 |
机械仪表 | 6篇 |
建筑科学 | 6篇 |
矿业工程 | 2篇 |
能源动力 | 1篇 |
轻工业 | 20篇 |
水利工程 | 12篇 |
石油天然气 | 7篇 |
武器工业 | 9篇 |
无线电 | 6篇 |
一般工业技术 | 9篇 |
冶金工业 | 31篇 |
自动化技术 | 6篇 |
出版年
2024年 | 3篇 |
2023年 | 1篇 |
2022年 | 6篇 |
2021年 | 5篇 |
2020年 | 5篇 |
2019年 | 6篇 |
2018年 | 6篇 |
2017年 | 4篇 |
2016年 | 4篇 |
2015年 | 4篇 |
2014年 | 11篇 |
2013年 | 10篇 |
2012年 | 15篇 |
2011年 | 20篇 |
2010年 | 15篇 |
2009年 | 14篇 |
2008年 | 5篇 |
2007年 | 11篇 |
2006年 | 7篇 |
2005年 | 11篇 |
2004年 | 7篇 |
2003年 | 5篇 |
2002年 | 5篇 |
2001年 | 3篇 |
2000年 | 6篇 |
1999年 | 1篇 |
1998年 | 2篇 |
1996年 | 2篇 |
1991年 | 1篇 |
排序方式: 共有195条查询结果,搜索用时 328 毫秒
1.
采用喷射成形技术制备了Al1 0 Zn2 .9Mg1 .7Cu高强高韧铝合金沉积坯件 ,研究了喷射成形制备过程中各工艺参数对沉积坯件的成形性、显微组织、致密度的影响 ,确定了适当的工艺参数 ,研究了沉积坯件的热挤压及热处理工艺 ,对材料的组织进行了分析并对不同状态的材料性能进行了比较。研究结果表明 :当喷射成形工艺参数合理时 ,沉积坯件具有良好的成形性与致密度 ,在随后的热挤压过程中 ,通过较低的挤压比即可使材料达到全致密 ;通过对合金进行适当的热处理 ,材料的极限抗拉强度达到 810MPa ,同时延伸率保持在 8%~ 11% ,该材料是一种理想的轻质高强结构材料。 相似文献
2.
Al10Zn2.9Mg1.7Cu超高强铝合金的喷射成形制备研究 总被引:12,自引:4,他引:8
采用喷射成形技术制备了Al10Zn2.9Mg1.7Cu高强高韧铝合金沉积坯件,研究了喷射成形制备过程中各工艺参数对沉积坯件的成形性、显微组织、致密度的影响,确定了适当的工艺参数,研究了沉积坯件的热挤压及热处理工艺,对材料的组织进行了分析并对不同状态的材料性能进行了比较。研究结果表明:当喷射成形工艺参数合理时,沉积坯件具有良好的成形性与致密度,在随后的热挤压过程中,通过较低的挤压比即可使材料达到全致密;通过对合金进行适当的热处理,材料的极限抗拉强度达到810MPa,同时延伸率保持在8%-11%,该材料是一种理想的轻质高强结构材料。 相似文献
3.
喷射成形Al10.8Zn2.8Mg1.8Cu合金沉淀析出强化行为 总被引:1,自引:0,他引:1
采用喷射成形技术制备Al10.8Zn2.8Mg1.8Cu高强铝合金,利用力学性能测试、高分辨透射电镜(HREM)、选区衍射(SAED)等手段系统研究120℃下该合金的时效曲线和沉淀析出行为。研究结果表明:该合金在120℃时效4h强度即可达到800MPa以上;16h达到峰时效状态,强度可达820MPa,此阶段GPⅠ区和GPⅡ区联合强化起主导作用;44h后存在长时间的时效平台,强度在800MPa左右,此阶段η′相和η相起主导强化作用。 相似文献
4.
Zn含量对喷射成形7×××系高强铝合金组织与性能的影响 总被引:5,自引:2,他引:5
采用喷射成形技术制备了不同Zn含量的7×××系超高强铝合金,研究了Zn含量对材料的显微组织及室温力学性能的影响.结果表明:喷射成形工艺可显著细化晶粒,有效抑制合金内的偏析,获得细小、均匀的等轴晶组织,采用相同工艺制备的不同Zn含量的材料的晶粒尺寸为10~20μm.喷射成形制备的7×××系超高强铝合金中的主要组成相为:α(Al)、六方晶格的MgZn2、四方晶格的Al2Cu和面心斜方晶格的Al2CuMg.Zn含量在9.5%~11.5%时,经过适当的热处理,材料的强度可以达到800 MPa以上.综合考虑材料的组织和性能,确定喷射成形7×××系铝合金中的Zn含量应控制在9.5%~11.5%. 相似文献
5.
CuCr25触头材料的喷射成形制备及其组织分析 总被引:11,自引:4,他引:11
研究了CuCr25合金的快速凝固喷射成形制备工艺,考察了喷射成形过程中各工艺参数对沉积坯件成形性的影响,观察和对比了喷射成形、真空熔铸和真空浸渗3种不同工艺制备的触头材料的显微组织。结果表明:喷射成形制备的材料具有典型的快速凝固组织,合金化状况良好,微观组织均匀,Cr析出相细小并弥散地分布在Cu基体中,Cr颗粒尺寸大约为3~10μm。这将大幅度提高材料的耐电压、抗电击穿等电学性能。 相似文献
6.
7.
8.
主要采用金相、X射线衍射和透射电镜等测试手段,对M10.8Zn2.9Mg1.9Cu合金在沉积、挤压和热处理3种状态的显微组织演变规律进行研究。结果表明:合金在沉积和挤压前预热两种状态中基体都由等轴晶粒组成,晶粒的平均尺寸分别约为23和24μm,热挤压之后.晶粒平行挤压方向被拉长。在沉积和挤压两种状态中一次析出相主要为MgZn2,Al2Cu和Al2CuMg3种,没有发生变化;热处理之后,一次析出相大部分回溶,少量的Al2CuMg相没有回溶。Al10.8Zn2.9Mg1.9Cu合金经过热处理之后,晶内分布大量弥散的尺寸约为6~15nm的η’,晶界上分布不连续、尺寸在10~20nm左右的η相,不存在明显的晶间无析出带。 相似文献
9.
喷射成形CuCr25合金触头材料的制备及致密化处理 总被引:3,自引:1,他引:3
利用喷射成形技术制备了CuCr2 5合金触头材料 ,研究了雾化压力对显微组织、致密度和收得率的影响 ,对制得的沉积坯件进行了热锻压和热等静压致密化处理 ,并测试了触头材料的密度、硬度和电导率。研究结果表明 :最合适的雾化压力为 0 .6MPa ,沉积坯件经过 95 0℃锻压后再在 10 70℃ ,2 0 0MPa下热等静压 8h ,可以得到全致密的触头材料 ,铬颗粒平均直径小于 10 μm ,硬度达 10 0HB ,电导率 2 5~2 9Ms·m- 1 ,说明致密化处理后的喷射成形CuCr2 5合金是一种优良的触头材料。 相似文献
10.
利用光学显微镜、透射电子显微镜、显微硬度计和万能拉伸试验机等分析手段,表征了Al?Zn?Mg?Cu?Zr?(Sc)合金搅拌摩擦焊(FSW)接头的显微组织和性能,探究了Sc元素对改善超高强Al?Zn?Mg?Cu?Zr合金焊接性能的作用机制。结果表明:Al?Zn?Mg?Cu?Zr?(Sc)合金焊接接头具有相似的组织特征,焊核区为动态再结晶组织,由细小均匀的等轴晶组成,包含较高密度的位错线,大部分时效析出相回溶;热力影响区晶粒被拉长,位错密度更高,残留的时效析出相显著粗化;热影响区保留与母材相同的晶粒形态,大部分时效析出的η'相发生长大,少部分粗化成η相。添加质量分数0.17%的Sc,可以使合金FSW接头抗拉强度提升43 MPa,屈服强度提升23 MPa,断后伸长率改善2.3%,焊接系数达到74.1%。Al3(Sc,Zr)二次析出相可以强烈抑制位错、亚晶界、晶界的移动,细化晶粒的同时保留大量的亚结构,且自身可发挥Orowan弥散强化作用。因此,可通过细晶强化、亚结构强化和弥散强化三种方式显著提高合金FSW接头的力学性能。 相似文献