流体动压错位轴承性能计算

在考虑滑油温升及滑油粘度变化影响的情况下 ,建立了错位轴承性能计算的数学模型 ,编制了计算程序。通过实例计算 ,其结果比较符合实际情况。     

邯钢等标污染物总量及其指标体系的计算与探讨

邯钢等标污染物总量及其指标体系的计算与探讨周大元（邯钢总厂安环处）１概况邯郸钢铁总厂１９９１年实行模拟市场独立核算以后，经济效益大增，利润由１９９０年的１２４万元猛增到１９９１年的５０００万元。（如果加按政策提取的技术开发费、流动资金处理往年挂帐等，...     

可倾瓦轴颈轴承瓦块摆动规律的探讨

通过轴承静试验中应用油膜厚度的遥测,揭示了可倾瓦轴颈轴承(无预加载荷)的瓦块在试验过程中的摆动位置,对探索轴承瓦块在工作条件下的摆动规律颇有参考价值。     

轴颈偏斜对径向滑动轴承静态性能的影响

研究了轴颈偏斜对径向滑动轴承静态性能的影响.推导了轴颈偏斜时油膜厚度表达式,计算中考虑温度变化,联解雷诺方程、能量方程与温粘方程,计算了不同偏斜角、不同偏斜方位时轴承的压力和温度分布,以及不同偏心率、不同偏斜角度时轴承的静态特性.结果表明:轴颈偏斜时,油膜厚度、油膜压力与油膜温度分布变化明显,最小油膜厚度出现在端部,最大油膜压力与最高温度均向轴承端部移动;对轴承静态性能的影响也较明显,油膜反力随偏斜角增大而增大,阻力系数随偏斜角增大而减小,对端泄油量的影响在不同偏心率时规律不同.     

流体动压滑动轴承优化设计

建立了流体动压滑动轴承优化设计的数学模型，采用罚函数法设计了优化程序并提供了算例，对流体动压滑动轴承设计具有一定的实践意义。     

微合金化渗碳齿轮钢18CrNiMo7-6的热塑性及本构方程

通过Gleeble-2000D热/力模拟试验机对Nb微合金化齿轮钢18CrNiMo7-6进行了热压缩试验，研究了试验钢在变形温度为900～1100℃、应变速率为0.01、0.1、1和10 s^-1下的热塑性，计算了热变形激活能，并构建了峰值应力的本构方程。结果表明，试验钢的应力-应变曲线具有典型的动态再结晶特征，动态再结晶为主要的软化机制；在相同应变速率下，变形温度越高，热塑性越好，动态再结晶是一个热激活过程；通过Thermo-calc热力学软件计算得到，试验钢中主要存在的碳化物为M₂₃C₆和NbC,其中NbC的全固溶温度达到1180℃,Nb主要以NbC析出相为主，NbC在不同变形温度下的析出含量分别为0.0343%、0.0322%、0.0289%、0.0236%及0.0156%;采用Arrhenius双曲正弦函数建立了试验钢的峰值应力本构方程，确定了热变形激活能为Q=344.55 kJ/mol,模型预测出的峰值应力与实测峰值应力平均误差1.5%。     

时速400 km高疲劳性能高铁车轴钢研发

基于时速400 km高铁对车轴高疲劳性能的要求，分析了车轴超高疲劳性能的机理，细小的碳化物尺寸及马氏体板条尺寸是高疲劳性能的关键，确定了马氏体板条束宽度、析出相的分布等组织参量为影响高铁车轴钢屈服强度的关键控制单元，设计了高铁车轴钢的目标组织，通过高通量计算确定了时速400 km高铁车轴钢的最优合金成分。研发的时速400 km高铁车轴，经850～950℃淬火、620℃高温回火时具有较好的强韧性匹配，抗拉强度>880 MPa,-40℃冲击功达180 J。该工艺处理车轴的晶粒度和碳化物尺寸细小，晶粒细化至9.0级，高周及超高周疲劳性能均达标。车轴经整体热处理后小尺寸试样超高周疲劳试验稳定为3级，108循环周次下疲劳极限为517 MPa，疲劳极限高。通过车轴微缩样品预测了车轴整体疲劳性能，预测值与实际值一致性好，车轴整体在320 MPa试验力下通过107周次疲劳考核。