化学法吸收燃煤烟气中CO_2的研究

以乙醇胺(MEA)和四乙烯五胺(TEPA)作为吸收剂吸收燃煤烟气中的CO2。在反应温度20℃、溶剂体积浓度5%、CO2体积浓度13%、模拟烟气流量550L/h时,MEA和TEPA的吸收速率分别为0.659和0.513mmol/s。     

TETA-DETA复合脱除烟气中CO_2的研究

以TETA-DETA复合溶液复合脱除烟气中的CO_2,考察该体系吸收容量随温度、CO_2体积浓度、溶剂体积比以及模拟烟气流量的变化关系。结果表明,在溶剂体积比TETA∶DETA=1∶1、反应温度20℃、CO_2体积浓度14%、模拟烟气流量450L/h的最佳条件下,1L复合溶液的吸收容量为1.023 7mol。     

Ca(OH)_2改性活性炭及其吸附CO_2的研究

采用Ca(OH)2为化学活化剂,对颗粒活性炭进行改性。结果表明,在Ca(OH)2用量为100mL、改性温度80℃、改性时间2h、干燥时间6h时,改性后的活性炭吸附容量达到最大,为3.91mmol/g。     

高温模拟压水堆一回路水中SO42-对690TT镍基合金SCC敏感性的影响

采用慢应变速率试验(SSRT)研究了310℃模拟压水堆一回路水中硫酸根离子(SO₄^2-)含量对690TT镍基合金应力腐蚀开裂(SCC)敏感性的影响。结果表明：690TT镍基合金试样的断口附近均出现了颈缩,在SO₄^2-含量较低的模拟压水堆一回路水中,690TT镍基合金试样断口大多呈剪切状,应力腐蚀敏感性低;当SO₄^2-质量分数达到1 500μg/kg时,断口边缘局部出现穿晶裂纹,高含量的SO₄^2-使690TT镍基合金的应力腐蚀开裂敏感性提高。     

模拟压水堆一回路水中预充氢对316L不锈钢氧化膜的影响

采用扫描电镜和X射线光电子能谱仪,分析了有无充氢冷加工316L不锈钢在300℃除氧的模拟压水堆一回路水中浸泡168 h后,其表面氧化膜的厚度及成分.结果表明:有无充氢试样表面形成的氧化膜均为双层结构,外层氧化膜的氧化物颗粒富含Fe,内层氧化膜的氧化物颗粒富含Cr.与未充氢试样比,充氢试样氧化膜的厚度较厚,外层氧化膜的氧...     

粉煤灰改性及其吸附SO_2性能研究

粉煤灰煅烧后,加入Ca(OH)_2、Na_2SO_4水热化合改性,考察工艺条件对粉煤灰改性效果的影响,利用扫描电镜对粉煤灰的表面特征进行分析。结果表明,在下述最佳改性工艺条件下的比表面积最大为64.88m2/g:温度85℃、反应时间10h、Na_2SO_4/Ca(OH)_2质量比0.5∶1、液固比12∶1。改性后粉煤灰对SO_2的吸附量为改性前的10.5倍。     

表面处理活性炭及其对二氧化碳吸附性能研究

目的提高活性炭对二氧化碳的吸附性能。方法用二乙烯三胺浸渍方法对活性炭进行表面处理,利用X射线衍射仪对活性炭表面处理前后进行物相分析,利用全自动比表面及空隙度分析仪,对活性炭表面处理前后进行比表面积和孔结构分析。最后对活性炭表面处理前后进行吸附实验,并对其进行理论分析。结果表面处理后,活性炭中的碳由三方晶系变为六方晶系,并且活性炭表面增加了氨基。活性炭的比表面积增加了2.13倍;微孔容增加了1.80倍,由0.056 cm~3/g增加至0.157 cm~3/g;总孔容增加了3.24倍,由0.078cm~3/g增加至0.331 cm~3/g;中孔容增加量为0.152 cm~3/g;平均孔径减小了0.27 nm,由7.14 nm减少至6.87 nm。活性炭的吸附量由0.92 mmol/g增加至3.55 mmol/g,是表面处理前的3.86倍,其饱和吸附时间从10 min增加至40 min。结论此方法可以有效提高活性炭的吸附性能。     

高温浓碱溶液浸泡法测试机械堵头应力腐蚀开裂敏感性的有效性

通过高温浓碱溶液浸泡试验以及截面形貌观察，测试了690镍基合金机械拉拔式堵头(封装堵头试样)的应力腐蚀开裂(SCC)敏感性。结果表明：堵头胀接过渡区出现明显的沿晶应力腐蚀裂纹，其SCC敏感性明显高于堵头其他区域，这是由于胀接过渡区域局部塑性变形不连续而出现较高的局部残余应力，在高温浓碱溶液的共同作用下出现了显著的SCC。多个封装试样的测试结果表明本方法可以有效评价堵头试样的SCC敏感性。     

高温水中硫酸根阴离子对Inconel 600合金应力腐蚀开裂的影响

采用慢应变速率试验(SSRT)研究了硫酸根阴离子浓度对Inconel 600镍基合金在模拟压水堆(PWR)一回路水中应力腐蚀开裂(SCC)敏感性的影响。结果表明：硫酸根离子促进Inconel 600镍基合金在高温水中的应力腐蚀开裂；随着硫酸根离子浓度升高，合金SCC敏感性增大；当高温水中硫酸根离子含量超过300μg/kg时，断口边缘出现局部腐蚀和局部穿晶裂纹。