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用机械合金化方法制备Ni—Al系金属间化合物 总被引:8,自引:1,他引:7
用球磨机分别对Ni-50at.-%Al和Ni-25at.-%Al混合粉末进行机械合金化,并对Ni3Al预合金粉末进行高能球磨,观察了粉末的金相组织,测定了粉末的硬度、平均直径和晶粒尺寸,并作了XRD物相分析。结果表明,经3h研磨,Ni-50at.-%Al混合粉末变成NiAl金属间化合物,其晶粒直径约5nm;经5h机械球磨,Ni-25at.-%Al混合粉末成为无序的亚稳定Ni固溶体,而Ni3Al预合 相似文献
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用机械合金化方法制备Ni-Al系金属间化合物 总被引:6,自引:0,他引:6
用球磨机分别对Ni-50at.-%Al和Ni-25at.-%Al混合粉末进行机械合金化,并对Ni_3Al预合金粉末进行高能球磨,观察了粉末的金相组织,测定了粉末的硬度、平均直径和晶粒尺寸,并作了XRD物相分析结果表明,经3h研磨,Ni-50at.-%Al混合粉末变成NiAl金属间化合物,其晶粒直径约5nm;经5h机械球磨,Ni-25at.-%Al混合粉末成为无序的亚稳定Ni固溶体,而Ni_3Al预合金粉末由Ll_2型长程有序金属间化合物转变为fcc无序固溶体;球磨更长时间,则形成纳米晶. 相似文献
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利用卧滴法(Sessile drop method)测定了液态Ni-P和Ni-Zr-P合金的表面张力以及熔体与Al_2O_3的润湿性,并用AES测定了磷在上述合金表面层中沿深度的分布。结果表明,磷在液Ni中为表面活性元素,当Ni中有少量Zr存在时,促进磷更加明显地降低液Ni的表面张力,磷在液Ni表面的最大吸附值与AES实测值相近.Ni-P熔体对Al_2O_3的润湿性与磷的含量有关;当合金中含有少量Zr时,其润湿性降低。此外,还测定了镍基合金与Al_2O_3界面的表观剪切强度。 相似文献
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研究了NiAl金属间化合物在拉伸条件下的超塑性变形行为和机理.结果表明用常规精铸工艺和定向凝固工艺制备的NiAl及NiAl基合金都表现出典型的超塑性特征.根据这些合金的显微组织的特点可以分为3类多相等轴晶组织(NiAl-9Mo,NiAl-25Cr,NiAl-20Fe-Y、Ce,NiAl-30Fe-Y);单相等轴晶组织(NiAl)和柱状晶组织(NiAl-27Fe-3Nb,NiAl-15Cr,NiAl-5Mo-0.5Hf).相应的超塑性变形机理分别是晶界滑动伴随着动态回复,动态回复和再结晶以及晶内的位错滑移. 相似文献
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铸造镍基高温合金K35的高温力学和高温氧化行为 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了某燃气轮机动力涡轮叶片材料K35合金的高温拉伸、蠕变和持久以及氧化动力学行为.结果表明,在室温至950℃的温度范围内,K35合金的抗拉强度、屈服强度、延伸率等瞬时拉伸性能与IN738合金相当,但K35合金的成本远低于后者.K35合金的高温蠕变曲线表现为较短的减速阶段和加速阶段以及非常长的稳态阶段.在900℃、150~200MPa条件下的表观应力指数值是13,说明K35合金具有较高的蠕变抗力.TEM观察表明,K35合金的蠕变变形机制受控于位错通过球形γ'相的Orowan绕越过程.SEM观察表明K35合金的蠕变断裂是一个沿晶破坏过程,蠕变断裂特性服从Monkman-Grant规律.在同一温度下,K35合金的高温比强度与IN738合金相当.K35合金800℃的高温氧化动力学曲线服从抛物线规律,属于完全抗氧化级.K35合金的表面氧化膜以Cr2O3为主,也含有少量的NiCr2O4尖晶石和TiO/TiO2相.K35合金在高温氧化期间发生沿晶界或枝晶间的内氧化行为.氧化层分为3部分,分别是疏松的氧化外层,致密的氧化内层和内氧化层. 相似文献
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热等静压对NiAl-Cr(Zr)金属间化合物合金显微组织和性能的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了铸造和经热等静压 (HIP)处理的 Ni Al- 33.5 Cr- 0 .5 Zr多相金属间化合物合金的显微组织和高温力学性能。结果表明 ,经 HIP处理后 ,共晶胞尺寸变化不大 ,但 α- Cr相变粗 ,变长 ;胞界上的 Ni2 Al Zr相转变为富 Zr相。HIP处理后 ,压缩屈服强度明显提高 ,在 12 73K,应变速率为 1.0 4× 10 - 3s- 1时 ,σ0 .2 增加约 5 0 % ;应变速率为 1.0 4× 10 - 4 s- 1 ,5× 10 - 5 s- 1 时 ,σ0 .2 增加约一倍。在 1373K时 ,σ0 .2 增加的幅度较小。低应变速率时 ,HIP处理后的压缩真应力 -真应变曲线也与铸态的显著不同。高温压缩变形很好地符合幂指数规律和温度补偿的幂指数规律。TEM观察表明 ,HIP处理后的高温变形受亚晶粒的形成控制 相似文献
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