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1.
应用Gleeble-3500热/力模拟试验机研究了轧后冷速(20—0.5℃/s)、卷取温度(630—500℃)、精轧初始温度(1000—900℃)、末道次精轧温度(860~750℃)对X65管线钢(0.08%C、1.38%Mn、0.032%Nb、0.041%V、50×10^-6N)显微组织的影响。结果表明,增加轧后冷却速度、减小950℃左右的压下量,降低终轧和卷取温度可细化板材组织。提出150mm×1700mm板坯轧成7.1mm成品板的轧制温度为:1150—1200℃加热,≤1130℃粗轧至35mm,950—1020℃精轧,≤830℃终轧,≤580℃卷取,其产品力学性能满足标准要求。  相似文献   
2.
通过使用Gleeble-3500热变形模拟机,对两种含铌成分不同的低碳微合金钢在不同温度参数下进行平面应变单道次压缩试验,观察其再结晶行为,同时通过轧制模拟应力应变曲线测试验证了模拟结果,从而为实际生产工艺参数的确定提供了依据。  相似文献   
3.
刘丽萍  魏焕君  臧振东 《轧钢》2018,35(5):25-28
针对高强IF钢T210P1基板硫化物偏析与组织偏析的问题进行了研究,结果表明MnS先于TiS析出,S质量分数由0.012%降低至0.008%以下时,可有效改善硫化物中心偏析现象;加热温度为1 250℃、加热时间为180min时,较加热温度为1 150℃、加热时间为120min有助于改善P元素在厚度中心富集导致的组织偏析现象。  相似文献   
4.
20MnSiNb钢高温塑性及其与Nb(C,N)析出的关系   总被引:2,自引:2,他引:0  
应用Gleeble-3500热/力模拟试验机研究了不同奥氏体化温度及不同应变速率下20MnSiNb钢的高温塑性,发现降低奥氏体化温度及增加应变速率均可使第Ⅲ脆性区的塑性好转。当奥氏体化温度为1350℃、应变速率为0.001s^-1、拉伸温度低于1025℃时,塑性急剧下降。用扫描电镜、透射电镜及光镜分别观察了断口形貌、析出物以及断口金相组织,确定了断裂模式,分析了脆化原因。同时指出了试验钢在实际生产条件下适宜的铸坯矫直温度及轧制过程中铸坯开裂的可能性。  相似文献   
5.
针对DC01罩式退火板用户冲压成形开裂质量问题,通过实验室研究分析碳含量、酸溶铝含量、显微组织与DC01成形性能的关系,发现合理控制DC01碳含量、酸溶铝含量,改善显微组织结构,可使DC01产品成形性能达到DC03水平。  相似文献   
6.
管线钢设计成分不同,工艺参数设计也会有所差异。为科学合理地制定管线钢生产工艺,利用Gleeble-3500动态热模拟机对管线钢矩形试样进行了热模拟压缩试验,确定了粗轧再结晶温度,以及精轧温度对组织结构的影响,在最短的时间内,设计出了科学合理、能够指导实际生产的工艺参数。  相似文献   
7.
在电力市场环境下,为解决区域内输电线路潮流越限问题,充分协调多层级资源,提出了多层级一体化安全校正优化建模方法。该方法以消除区域内输电设备潮流越限为优化目标,建立机组出力、机组组合方案、省间交换功率和直流联络线输电计划4种校正方式一次调整的计算模型。通过设置机组组合筛选因子提高了机组组合计算效率。最后,采用区域级电网算例进行仿真验证。结果表明,所建模型可以消除输电设备潮流越限,并满足工程实际运行需要。  相似文献   
8.
SS400钢连铸板坯在生产检验中常出现表面纵裂缺陷。对有裂纹的连铸板坯进行了高温塑性试验、低倍、金相组织和夹杂物分析。结果表明,钢水中硫含量高、钢中存在夹杂物、连铸板坯坯壳厚度不均匀、结晶器锥度和矫直温度不合理均可引起连铸板坯表面纵裂。提出了避免连铸板坯产生表面裂纹的措施。  相似文献   
9.
高雷雷  臧振东  张贺宗 《甘肃冶金》2010,32(1):10-12,37
30MnS i钢线材在搓制螺纹、并经过热处理成为PC钢棒后,当其在静置、运输或使用中会发生开裂、断裂。本文跟踪出厂的PC钢棒从母材到成品生产过程,发现裂纹产生的根源是轧制中出现的、表面刮伤等缺陷,并针对性的提出了改进办法。  相似文献   
10.
以Grade50热轧带钢为研究对象,研究了冷却模式对其组织及性能的影响,分析了产品使用过程中折弯开裂的原因。结果发现,轧后快速冷却模式下,带钢组织为贝氏体+铁素体,铁素体内分布着大量的碳化物颗粒,强度相对较高,产品加工使用时出现了变形开裂问题;轧后缓慢冷却模式下,带钢组织为铁素体+珠光体,铁素体含量明显增高,塑性变形能力得到改善,但强度也随之降低。针对不同产品厚度制定了对应的轧后冷却模式;薄规格产品优先使用UFC低压、LFC稀疏冷却的冷却模式,确保产品的强度和塑性;厚规格产品根据需要,优先关闭UFC,采用FC集中冷却模式。同时提升钢水纯净度,采用连铸轻压下工艺,实现了产品质量的综合提升。  相似文献   
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