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本工作试验成功了一种测量压扁弧长的新方法——接触法。它能在正常轧制变形条件下精确地测量总弧长l′以及轧辊联心线前、后的分段长度x_1与x_0。 对比实验结果分析了Hitchcock,Ford,等理论公式.证实了Hitchcock公式存在一个随压下率ε减小而增大的、偏低的系统误差。 发现了理论公式计算弧长的误差主要集中在x_0部分,从而指明提高理论解精度的关键在于校正此部分的计算。 在采用弹性理论计算轧辊与轧件弹性位移量的基础上,根据几何关系确定弧长的方程结构;统计分析实验数据估计x_0部分的校正因子。按照以上方案,建立了较精确的压扁弧长数学模型。 预报结果证实该模型与简化的Stone轧制力公式联解P与l′时,具有较高的精度。 相似文献
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本工作试验成功了一种测量压扁孤长的新方法——接触法。它能在正常轧制变形条件下精确地测量总孤长l'以及轧辊联心线前、后的分段长度x1与x0。
在干轧与菜籽油润滑轧制合金铝、08F、20#钢与1Cr18Ni9Ti四种材料的条件下,实测了l',x1与x0值。对比实验结果分析了Hitchcock、Ford、Roberts与Целиков等四个l'的理论公式。证实了Hitchcock公式存在一个随压下率ε减小而增大的、偏低的系统误差。
发现了理论公式计算孤长的误差主要集中在x0部分,从而指明了提高理论解精度的关键在于校正此部分的计算。
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在干轧与菜籽油润滑轧制合金铝、08F、20#钢与1Cr18Ni9Ti四种材料的条件下,实测了l',x1与x0值。对比实验结果分析了Hitchcock、Ford、Roberts与Целиков等四个l'的理论公式。证实了Hitchcock公式存在一个随压下率ε减小而增大的、偏低的系统误差。
发现了理论公式计算孤长的误差主要集中在x0部分,从而指明了提高理论解精度的关键在于校正此部分的计算。
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在正常连轧生产条件下,同时在线采集轧辊与轧件速度并采用电流—力矩法估计机架问张力值,可以在线地识别前滑模型。通过引入自适应校正方法,可以进一步提高辊速的设定精度。 相似文献
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实验证实了当l′/h小于一定值时,即便对于冷轧板带,也会出现宏观的不均匀变形,基于均匀变形假设导出的n_f理论解不适用,必须给以校正量Δn_f∝1/(l′/h)。本文给出的考虑不均匀变形影响的n_f统计模型不仅适用于冷轧机组,也适用于板带热连轧机组与中厚板轧制。 相似文献
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平截面方法导出轧制力方程的一般形式是P=Hl′Q_Pξ。这四个因子可以独立地处理。重点研究了应力状态系数Q_P的模型。从三次的实验结果,发现了即便对于板带冷轧,当l′/h小于一定值时,也会出现宏观的不均匀压下,平截面法得到的Q_P理论解不适用,应给以修正量ΔQ_P∞1/(l′/h). 共给出三种方案的Q_P模型: (1)分段统计分析的结果: 1)l′/h<4.2,Q~P=1.7025-0.0402 (R′/H)~(1/2)-0.1972γ(R′/H)~(1/2) l′/h≥4.2,Q_P=0.9599+0.0130(R′/H)~(1/2)+0.0254γ(R′/H)~(1/2) 2)Q_P=1.08+1.79μγ(R′/H)~(1/2)-1.02γl′/h<4.2,μ=0.0917+10.6017/(ε)~2 l′/h≥4.2,μ=0.1059-0.0005ε(2)同时考虑均匀与不均匀变形的结果; U_P=0.6859-0.4962γ+0.0099 (R′/H)~(1/2)+0.1025γ(R′/H)~(1/2)+1.298(h/l′)或Q_P=0.6903-0.5025γ+0.0572(l/h)+0.0186γ(l/h)+1.29(h/l′) (3)考虑出口弹性回复区对轧制压力的贡献: 1)Q_P~*=0.4364-0.1350γ+0.0229(R′/H)~(1/2)+0.0868γ(R′/H)~(1/2)+1.5 h/l′2)Q_P~*=1.08+1.79μ~*γ(R′/H)~(1/2)-1.02γμ~*=0.0356/((l′/h)-2.503)+0.0559、对多品种产品的轧机,它会有更好的适应性,但使计算复杂。方案(2)的方程结构物理概念明确,对观测值有较高的拟合精度,它不仅适用于板带冷轧机,亦可用于热连轧与中厚板轧制。从离线模拟的结果看,采用指数平滑法的本块料逢适应与道次自适应相结合的方案,可有效地提高模型预报精度,预报误差可小于10%。 相似文献
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能耗与力矩模型在轧钢生产中得到了广泛的应用。例如板带连轧机设定系统中负荷分配模型的基本任务就是分配各架轧机上的功率、轧制力和张力。 一、能耗模型的建立 对无展宽的板带轧制,考虑到外摩擦的影响,则轧制变形消耗的功为 相似文献