低压缸末级叶片补焊后断裂失效分析

通过对秦皇岛发电有限责任公司1号机组低压缸末级叶片断裂事故分析，发现原叶片局部受损伤后曾进行补焊处理，补焊工艺的不完善而造成的焊接质量不佳，导致补焊区出现晶粒粗化，使综合机械性能下降，而造成了叶片断裂事故的发生。     

托克托电厂1号机高压转子闷缸后安全性分析

简述和分析了托克托电厂1号机高压转子的受力情况，加工工艺，热处理工艺和闷缸后的检验结果，通过对30Cr1M01V钢中合金元素作用的分析，认为转子的微观组织是稳定的，闷缸后转子的安全性是可以信赖的。     

12CrMoV钢主蒸汽管道剩余寿命的研究

对捷克材料 1 2 Cr Mo V钢不同运行时间的主蒸汽管道进行了系统的研究 ,分析说明在运行 2 9.8万 h后 ,其组织性能和力学性能均保持很高的水平 ,通过蠕变开裂和蠕变裂纹扩展试验 ,计算出剩余寿命可过 1 0万 h。     

基于温度场计算的温度套管长度设计的研究

套管与管道接触不紧时受蒸汽冲刷产生微振的强度随着套管长度的增大而增大,易引起套管根部断裂,并已有多起同类的失效案例。为尽可能缩短套管长度,降低套管断裂风险,又满足测温准确性的要求,采用有限元计算的方法对管道内流体及温度套管的温度场分布进行了计算研究。计算结果显示:稳态情况下,套管温度最高点距管道内壁约10 mm,管道内锥体部分总体温差小,通常不超过0.2℃。当蒸汽温度发生变化时,套管的温度响应远滞后于蒸汽温度变化速率,滞后程度取决于两者温差,套管温度已难以反映该处的蒸汽温度;套管距管道内壁较近的部位温度响应相对快。因此,在稳态情况下,温度套管在管道内的长度满足测温元件在管道内的插入深度约10 mm即可使得所测数据最接近流体温度。     

某电厂电站锅炉15Mo3低温过热器爆管失效分析

对大型电站锅炉15Mo3低温过热器爆管进行失效分析,采用宏观分析、直读光谱仪、金相显微镜、扫描电镜、布氏硬度计、万能试验机等对低温过热器爆管失效进行化学成分、微观组织、氧化、硬度及拉伸性能分析。结果表明:爆管的化学成分满足DIN17155标准的要求;管样的抗拉强度、屈服强度、伸长率和布氏硬度分别达到459 MPa、355 MPa、30.02%和150,满足了DIN17155标准对15Mo3的要求;爆管主要原因是15Mo3材质低温过热器发生腐蚀使管壁不断减薄,最终由于强度不足而发生爆管;管壁腐蚀区域主要位于尿素喷枪下方,腐蚀的主要原因是由于尿素喷枪雾化效果不良,尿素滴落,高温下与金属反应,导致管壁持续减薄;同时对15Mo3低温过热器的安全稳定运行提出了相关的建议。     

锅炉受热面管定位连接件焊缝开裂原因初探

通过实际案例介绍了锅炉受热面管较常见的定位连接件应力开裂的现象,对受热面在设计和安装过程中存在的问题进行了初步的探讨,提出了应该注意的几个方面的问题。     

托电3号机低压A缸叶片断裂失效分析

托电3号机组低压缸叶片运行仅3个月就发生了断裂。叶片表面存在较严重的点蚀坑,现坑底的能谱分析结果显示存有C l离子。经分析认为,这是一起因水质不良造成的叶片断裂事故。     

大同第二发电厂2号机组一级旁路管爆破事故金属分析

１９９３年１２月１９日大同第二发电厂２号机组因旁路投入操作不当而发生一级旁路出口管段爆破事故。文章根据事故情况调研和金属试验结果，分析了其原因是由于超温，超压造成的。文章还通过薄壁圆筒类容器应力计算公式，对爆破时的压力进行了计算，得出 了不同温度下使旁路管产生屈服和断裂时的管内压力，从而分析了爆破时的蒸汽参数值及其爆破过程。     

承压设备中、小径管管座角焊缝的超声检测

承压设备上的中、小径管管座易发生损坏,但由于其结构复杂而多对其进行表面检测,这难以满足其运行的安全性要求。通过总结承压设备上管座的结构形式,分析了不同类型管座的超声波检测的可行性。针对能实施检测的管座形式,讨论了其超声波的覆盖性及可能漏检的缺陷,提出补加多种检测方法可实现管座的可靠检测;提出了探头在主管面上检测角焊缝时缺陷回波的精确简便的定位计算方法,使主管道检测易于实施。通过大量的管座检测试验及管座解剖,证实检测效果能满足管座角焊缝的安全运行要求。     

浅谈运行工况在锅炉受热面管失效分析中的作用

为了研究运行工况在锅炉受热面管失效分析中的作用,文章以一实例,通过运行中出现的特殊工况进行深入分析,判断出首个泄漏点的位置,并通过微观分析、力学性能等验证了判断的准确性。从而提出了合理运用运行工况为锅炉受热面管的失效分析提供更多的思路和线索,使工程中分析锅炉爆管原因更加准确、快捷、高效。