双减速比减速机对双卷筒卷取机主电机选型的影响

双卷筒卷取机是酸洗轧机联合机组中最常用的卷取设备,由于酸洗轧机联合机组产品规格上的多样性,双卷筒卷取机的主电机选型时既要兼顾卷取薄规格带钢时最高卷取速度的要求,又要满足卷取厚规格带钢时最大卷取扭矩的要求。在不改变现有卷取机结构的情况下,只能在满足最高卷取速度的同时,通过增大电机功率来满足最大卷取扭矩的需求,这容易导致所选电机功率偏大,在卷取大部分薄规格带钢时电机功率利用率不高,电机能力浪费严重。文中针对国内某冷轧厂1450mm酸洗轧机联合组的实际生产情况,提出了在双卷筒卷取机中采用双减速比减速机的设想,通过对比分析可知,采用双减速比减速机能有效地解决最大卷取速度与最大卷取扭矩之间的矛盾,降低了对电机功率的要求,有利于充分发挥电机的性能。     

双卷筒卷取机传动系统动态响应研究

分别采用解析法和刚柔耦合方法对传动系统进行了动态响应分析,计算结果与实际生产数据具有良好的一致性;并研究了传动系统精度对卷取张力波动的影响。该研究方法和结论可为各种板带轧制生产线中卷取设备工艺的工程设计及生产提供指导。     

O相合金Ti-22Al-25Nb固态扩散连接

用热-力学模拟试验机Gleeble 1500D进行O相合金Ti-22A1-25Nb的固态扩散连接。结果表明：当连接温度和连接压强分别不低于970℃和7MPa以及保温时间不短于30min时,能获得界面结合致密的接头;当连接温度高于1000℃时,B2基体相明显粗化,且O相明显减少：当连接温度、压强和保温时间分别为1020℃、7MPa和30min时,接头室温和650℃的拉伸强度分别为925 MPa和654 MPa;当连接温度不高于1000℃的接头,拉伸断裂大部分发生在结合界面;当连接温度高于1000℃时,则断裂主要发生在近界面母材中。关键词：O相合金：扩散连接：界面结合;接头强度     

双卷筒卷取机传动系统动态响应研究

分别采用解析法和刚柔耦合方法对传动系统进行动态响应分析,计算结果与实际生产数据具有良好的一致性;并研究了传动系统精度对卷取张力波动的影响。     

基于六连杆机构的圆盘剪刀盘侧隙和重叠量调节机构

圆盘剪是冷轧带钢生产机组中的关键设备,因其需要剪切不同厚度的带钢,从而需要对圆盘剪上、下刀盘之间的侧隙和重叠量进行调节.老式圆盘剪的刀盘侧隙和重叠量调节装置以偏心套、斜楔的方式居多.文中介绍了一种全新的圆盘剪刀盘侧隙和重叠量调节装置,并采用理论计算的方法推导出了计算公式.     

双卷筒卷取机的国产化研究与设计

本文采用三维设计、有限元分析计算与仿真、数值分析与计算等方法对双卷筒卷取机的设备结构、工作原理、主传动系统的振动特性、卷取过程的动态特性及二次胀径等进行了分析与研究,并结合编程开发出了双卷筒卷取机辅助设计平台,完成了双卷筒卷取机的国产化设计与研究,为大型冶金的国产化提供了一套值得借鉴的方法和思路。     

镀铝锌锌花生长机理和锌花尺寸控制的研究

为研究镀铝锌产品的锌花生长机理,从镀液成分和冷却速率方面进行了理论分析和试验研究,结果表明,可通过缩短锌液与镀后冷却风机的距离来确保过冷度及在55%Al-Zn-1.6%Si锌液中添加Re、Ti元素,将锌花尺寸控制在0.1～10.0mm。     

胀缩式卷筒卷取过程的动态分析

胀缩式卷筒是现代卷取机的关键部件,其卷取带钢的过程是一个非常复杂的弹塑性大变形过程,既有材料非线性、几何非线性,又有边界条件的非线性,变形机理非常复杂,难以用数学模型来准确地描述。文中采用商用有限元软件对胀缩卷筒卷取过程进行了动态模拟,并分析计算了胀缩式卷筒卷取过程中径向压力,卷筒扇形块的径向位移等,分析计算的结果对于胀缩式卷筒的设计具有指导意义。     

Carrousel卷取机传动系统扭振分析

在研究和分析Carrousel卷取机传动系统的基础上,采用集中质量参数模型的方法建立Carrousel卷取机传动系统的力学模型。并结合拉格朗日方程建立起了一个通用的数学模型,用以分析Carrousel卷取机传动系统的扭转振动特性。在此力学模型和数学模型的基础上,对系统的固有模态,扭矩放大倍数,不同的加载方式下系统的动态响应以及系统的灵敏度进行了研究。通过与有限元方法的计算结果进行比较可知,采用该力学模型和数学模型来研究Carrousel卷取机的扭振特性是可行的。     

Ti2AlNb相合金Ti-22A1-25Nb的TLP扩散连接

以Ti-15Cu-15Ni合金薄带作中间层,用Gleeble 1500D热-力学模拟试验机对Ti2AlNb相合金Ti-22Al-25Nb进行TLP扩散连接.研究了连接参数对接头组织演变、元素分布、接头强度及其断裂特征的影响.结果表明,接头形成过程由5个阶段组成,Nb是接头成分均匀化的扩散主控元素.适当延长保温时间和适当提高连接温度有利于获得组织与成分均匀的高强接头.保温结束后接头快速冷却时,其连接区室温组织为B2相;而采用慢冷工艺有利于促进高温β相的相变从而改善连接区组织,室温组织为B2相基体和少量α2、D相.连接温度和保温时间分别为990℃和90 min且采用慢冷工艺时,接头的室温和650℃抗拉伸强度分别为1041 MPa和659 MPa,分别达到原始母材强度的95%和81%,明显高于采用快冷工艺的接头强度.