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用Gleeble-1500热模拟试验机对组织为M B AR的圆环链用钢23MnNiCrMo54进行了650℃的中温加工,应变量分别为0.3,0.5,应变速率分别为0.01s^-1,0.1s^-1,1s^-1,并在变形后进行了650℃回火。组织观察表明,各试样在变形后均析出了弥散、细小的颗粒状碳化物。变形Z参数和变形量较大时,回火后的组织为等轴状铁素体及弥散分布的碳化物;反之,除铁素体和弥散分布的碳化物外,还存在部分贝氏体组织。Z参数和变形量越小;贝氏体的数量越多,尺寸愈大。 相似文献
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利用原子力显微镜(AFM)对Fe-8Cr-1C合金{225}f马氏体的宏观形状应变特征进行了观察与定量分析.结果表明:{225}f片状马氏体宏观形状应变特征表现出与{3 10 15}f全孪晶马氏体不同的特征.{3 10 15}f全孪晶马氏体表面浮凸呈规则的"N"或""型;而{225}f片状马氏体表面浮凸呈不规则"N"型,其"浮凸群"既有均匀切变的特征,又有沿基面堆垛长大的痕迹,其浮凸高度、浮凸角远低于{3 10 15}f马氏体. 相似文献
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γ(fcc)→α(bcc)马氏体相变表面浮凸的AFM观察与定量分析 总被引:1,自引:1,他引:0
利用原子力显微镜(AFM)及扫描电镜(SEM)观察并定量分析了γ(fcc)→α(bcc)马氏体相变的表面浮凸。结果表明:{259}f马氏体表面浮凸为双倾动、帐篷(∧)型,{557}f马氏体的表达浮凸为“孤立岛状”浮凸群,{225}f马氏体表面浮凸为具有层状结构的“三角形”浮凸群;{259}f马氏体表面浮凸的宽度、高度及浮凸角度均大于{225}f马氏体“三角形”浮凸群,{557}f马氏体表面浮凸群的高度最小,其浮凸角也最小。 相似文献
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本文研究了 W6Mo5Cr4V2高速钢萘状断口的形成过程。发现萘状断口的形成是由于淬火高速钢在重复加热过程中奥氏体不均匀再结晶的结果。而这种不均匀再结晶可能与二次加热时,析出的弥散碳化物的回溶有关。我们还发现,萘状断口存在顽强的组织遗传性,这就是截至目前消除萘状断口存在一定困难的原因所在。针对萘状断口的形成机理及其顽强遗传的特点,我们试验成功一种预防和消除萘状断口的“稳定化处理”新工艺。实验证明,经45分钟“稳定化处理”,可代替中间退火,预防萘状断口的发生;95分钟“稳定化处理”可消除萘状断口,从而可挽救因萘状断口或过热而报废的工具,并使组织有所细化,机械性能有不同程度的提高。 相似文献