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1.
分析了影响轧制力计算精度的主要原因,即来源于流动应力的准确性。说明了在实验室建立流动应力模型的特点。采用生产的历史数据,经过筛选、分档、整理后,用非线性方法回归出一种能与实际轧制条件相吻合的流动应力统计模型,由该模型计算的轧制力精度要比原模型高。该方法为利用生产厂的信息资源,改进轧制力预报精度提供了一条途径,且在工程应用中简便实用。 相似文献
2.
采用单道次热压缩实验方法,在Thermomaster-Z型热模拟试验机上模拟高碳钢高速线材热轧变形过程动态再结晶行为,测定82B高碳钢在变形温度为800~1 100℃、变形速率为0.1~50 s-1、变形程度为0~0.60条件下的真应力-应变曲线,利用曲线特征值确定高应变速率下的变形激活能,根据实验结果分析动态再结晶变形条件,建立动态再结晶状态图。 相似文献
3.
Ti-IF钢铁素体变形动态再结晶临界应变模型 总被引:6,自引:0,他引:6
用Thermecmaster-Z热模拟试验机试验得出成分为0.006 7%C-0.045 0%Ti的Ti-IF(无间隙原子)钢在变形温度750~900℃和变形速率0.1~40 s-1时的应力-应变曲线,确定了Zener-Holloman参数Z与应变速率.ε和温度T(K)的关系式Z=.εexp(39 507/T),并建立了临界应变εc与原始晶粒尺寸d0和Z参数的临界应变方程εc=2.314 4×10-3×d-0.8003 9×Z0.050。结果表明,在相同变形速率下,850℃变形时动态再结晶最易发生,当变形温度提高至900℃(两相区)时,即使在低变形速率(1 s-1),也不发生动态再结晶。当变形速率大于1 s-1时,Ti-IF钢热加工时不能出现动态再结晶。临界应变预测值与实测值比较,平均误差≤5%。 相似文献
4.
通过定量金相和产品力学性能统计分析了CSP工艺(71 mm铸坯)和常规工艺(250 mm铸坯)生产的 Q345B钢2.0~12.7mm板卷组织和晶粒特征、屈强比(YS-UTS)和延伸率。结果表明,CSP工艺生产的板卷的晶粒 尺寸为7.03~8.78 μm,晶粒度级别11.5~12.0,平均屈强比为0.77,延伸率为27.8%,较常规工艺生产的板卷高 (分别为8.79~8.95 μm,10.0~10.5,0.72和25.0%)。计算结果表明,CSP热轧低碳钢板卷细晶强化和沉淀强化占59%,常规工艺该项占55%。 相似文献
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用凸轮式压缩试验机,在室温下测定了16MnRE低合金结构钢在变形速度为1-10^2s^-1时的流动应力;采用能反映流动应力物理本质的本构方程进行回归分析;建立了满足工程计算要求的流动应力预报模型。 相似文献
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