通用型双圆弧齿轮强度的理论分析

根据通用型双圆弧齿轮齿面受载后的变形量及受载前的间隙量的关系,求解齿面载荷分布规律,得出齿面接触应力与载荷参数的关系。又根据悬臂平板理论求得齿根弯矩与载荷参数的关系,继而求得齿根弯曲应力。所得到的公式可作为通用型双圆弧齿轮齿面接触强度和齿根弯曲强度的基本公式。     

渐开线圆柱齿轮齿向载荷分布系数K_(Hβ)、K_(Fβ)的确定方法

本文的第一种方法是把轮齿看成由许多薄片迭成的,每片之间没有作用力,因而齿向载荷分布是线性的。可由失准度F_(βy)、刚度Cr和载荷Fm/b算得K_(Hβ);再利用文献的公式(经笔者处理)计算K_(Fβ)。计算结果和ISO60/6199E的公式一样,导出的K_(Fβ)=K_(Hβ)~N中的N值也是N=((b/h)~2)/(1 (b/h) (b/h)~2) 本文的第二种方法是以无限宽的悬臂板为基础,利用文献的公式(经笔者处理),对具体的轮齿参数求解齿面载荷分布曲线,然后再计算K_(Hβ)和K_(Fβ)。这应该较为准确。但     

67型圆弧齿轮接触应力研究

在齿长中部初始接触处钻小孔,埋入导线,用电接触法测得通电和断电时的齿轮转角,换算成瞬时接触迹宽度。在不同的螺旋角和不同的载荷时,测得的接触迹宽度,并整理成公式,从而推算成接触应力公式。     

双圆弧齿轮的接触迹系数K_(△ε)和齿端系数Y(End)

本文分析了不修端的 JB2940—81型双圆弧齿轮在不同的螺旋角β时Δε(轴向重合度ε_β中的尾数)对接触应力和对齿向中部弯曲应力的影响。分别在强度计算公式中引入Δε的影响系数 K_(HΔε)和 K_(FΔε).本文提供了这两个系数的曲线组.这两个系数的数值同轴向重合度ε_β中的整数μ_ε无关,并且这两组曲线差别不大,故可合用,则可简称为接触迹系数 K_(Δε).对于不修端的圆弧齿轮,常常出现崩角破坏.本文计算了端部齿根应力和中部齿根应力的比值,即齿端系数 Y_(End),并绘出了曲线组.本文同时进行了初步的电测试验,试验结果和计算所得数据基本吻合.     

H—3型低噪声双圆弧齿轮的齿形设计及其实验研究

本文通过使双圆弧齿轮的齿面接触迹沿齿宽接近均布,设计出了一种低噪声双圆弧齿轮—H—3型双圆弧齿轮,对该齿型进行的有限元分析和在封闭功率流齿轮实验台上进行的齿根应力及噪声实验表明:H—3型双圆弧齿轮的噪声和齿根应力均比JB2940—81型双圆弧齿轮有所下降。     

双圆弧齿轮的接触疲劳强度计算方法

在齿面上钻小孔,埋导线,用电接触法测得通电时和断电时的齿轮转角,换算成瞬时接触迹宽度。对不同螺旋角和不同载荷时测得的接触迹宽度拟合成公式,续而推导出接触应力公式。又用一批齿轮作疲劳试验,得到接触疲劳极限应力,它与应力公式配套,可用于JB2940-81齿形的双圆弧齿轮的接触疲劳强度计算。     

67型圆弧齿轮齿根应力公式的研究

在封闭功率流试验台上,对充分跑合的67型圆弧齿轮用0.2毫米的电阻应变片分别测得凸齿及凹齿的受拉侧及受压侧的齿根应力沿齿长的分布曲线,齿根应力与外载荷及螺旋角的关系。试验结果证明文献[1]中的齿根应力关系式(σ_F■/Y_FE′)=k(F_n■/m_n~2E′)~x是符合客观规律的。由测试数据用回归法得出了凸齿的和凹齿的、受拉侧和受压侧的指数值x及常数值k。这些公式可作为计算齿根应力的基本公式。     

高速双圆弧齿轮的动载荷试验研究

用微型电阻应变片测试了高速双圆弧齿轮的齿根动态应力，并测得两组参数的双圆弧齿轮的动载系数。探索了一些高速齿轮齿根动态应力的测试方法及规律。发现在相同条件下，动载系数将随着载荷的增加而下降，当转速低于共振转速时，动载系数随着转速的增加而增大，当转速超过共振转速时，动载系数将随着转速的增加而减小。     

双圆弧齿轮的噪声规律

分析了双圆弧齿轮的噪声与精度项目、几何参数、速度、载荷、跑合、刚度、修形等因素的关系。对在实验室的实验结果作了一定的解释。对于今后如何研究各项几何参数、刚度系数及修形量以降低其噪声提出了一些看法。     

81型双圆弧齿轮的齿根应力公式

本文用微型电阻应变片在中心距为120mm的封闭功率流齿轮实验台上测得经过充分跑合的JB2940-81型双圆弧齿轮的受拉侧及受压测的齿根应力,测得应力随载荷及螺旋角的变化关系,并将测得的数值分析写成应力公式,可作为该齿型双圆弧齿轮齿根弯曲强度计算的基本公式。还测得双圆弧齿轮在啮合过程中邻齿受载对本齿应力的迭加影响和本齿两个接触迹引起的应力迭加影响,这些规律可作为设计新齿形时选择齿型参数的参考。