正火可焊接细晶粒S420NL结构钢的开发

采用控轧＋正火工艺在首秦公司4300mm宽厚板生产线成功开发了符合欧标的正火可焊接细晶粒S420NL结构钢。S420NL结构钢采用铌、钒和钛复合处理,试制钢板正火后屈服强度高于410MPa,抗拉强度高于550MPa,-50℃低温横向和纵向冲击功均大于140J。试制的S420NL结构钢钢板成分设计和工艺路线合理、性能优良。     

Q345E厚板低温冲击韧性不合格的原因分析与改进措施

用金相显微镜、扫描电镜等对60—85mm规格的Q345E低温冲击韧性不合格厚板进行检验分析,结果表明,其主要原因是钢板终轧温度高、粗轧道次压下量小,且轧后多采用空冷造成钢板带状组织严重,晶粒尺寸较大。在生产中通过提高粗轧道次压下率、降低精轧温度及采用水冷等措施,改善了Q345E厚板的低温冲击韧性,显著提高了产品的合格率。     

超快冷对高强度Mn-B钢板组织与性能的影响

将Mn-B系高强度贝氏体钢板轧成25 mm规格采用超快冷系统进行加速冷却。冷却后钢板可以获得710~850 MPa的高抗拉强度,但断后伸长率仅12.0%~13.0%。通过光学显微镜、扫描电镜、透射电镜等对钢板及单向拉伸断口的显微组织、析出物等进行分析。结果表明,在超快冷条件下钢板表层可以获得广泛的板条贝氏体组织,板条贝氏体中的渗碳体分布于板条及板条束间的界面上,形成类似珠光体的片层结构,明显提高钢板强度。在变形过程中,渗碳体内易生成微裂纹,降低基体组织的加工硬化能力,导致断后伸长率偏低、钢板塑性下降。     

Q345E厚板低温冲击性能不合原因分析与对策

针对首秦公司4300mm轧机生产60-85mm规格Q345E钢板低温冲击韧性不合问题，分析了其主要影响因素，指出钢板终轧温度高、粗轧道次压下量小，且轧后多采用空冷造成钢板带状组织严重，晶粒尺寸粗大是该问题的主要原因。在生产中通过增大粗轧道次压下率、降低精轧温度、采用水冷等措施，改善了Q345E厚板的低温冲击韧性，大大提高了产品的合格率。     

板坯角横裂纹在轧后钢板边部的延展行为

对板坯角横裂纹在轧后钢板边部的延展行为进行了实验室和工业试验研究。得出:随着钢板轧制厚度的增加,铸坯角部横裂纹沿宽度方向延展有加重的趋势;轧制规格相对较薄的钢板的裂纹极微小,有被"撵平"的趋势;毛边钢板的安全切边量为35 mm。     

新型低成本超高强低合金耐磨钢研究及其工业化应用

在普通C-Mn钢Q345成分的基础上,添加适量的Cr、B元素,通过控制轧制+离线热处理方法,生产出布氏硬度达400且具有良好强韧配合的新型超高强低合金耐磨钢,分析了在不同的热处理条件下其组织和性能的演变规律。结果表明,试验钢在淬火态、200~300℃回火,力学性能均达到或超过NM400标准要求;将其试验结果在国内某钢厂进行了批量生产试制,试制产品综合性能良好。     

钢板堆冷过程温降计算

在实际测量钢板温度的基础上,结合有限元分析对堆垛钢板的温度场进行了预测计算。针对厚度为30、40、50、80、100 mm 5种规格的钢板,堆垛高度为10、20 m,下线温度为300、400 ℃的不同工况进行了计算,预测了不同堆冷工艺下钢垛不同位置的温度场变化趋势。     

水韧处理对含硼高锰钢组织和性能的影响

在1 020～1 140℃温度范围内,随水韧处理温度的升高,保温时间越长晶粒越粗大;硬度变化范围HBS 212～216,而冲击韧性随着温度的升高而增加,达到最大值后随温度升高而降低;在1 110℃时,试样HBS 215,αk=179J/cm2,且试样金相组织中奥氏体已转变完全,晶粒度达到5～6级.     

铬对含硼高锰钢组织和性能的影响

在含硼高锰钢中加入不同含量的铬(0～3.0%),随着铬含量的增加,铸态组织中碳化物数量增多,形态变小;经1 110℃水韧处理后,未溶和析出碳化物增多,硬度随之升高,在HBS 225～266之间变化,同时冲击韧性下降,最高值kα=228.2 J/cm2,最低值kα=104.1 J/cm2。在低冲击应力磨料磨损条件下,磨损表面形貌SEM照片显示由犁沟状转变为以碾压痕和沟槽为主,并有少量断续不规则的犁沟。含硼高锰钢中加入2%左右的铬,综合性能较好。     

铬对含硼高锰钢铸造性能的影响

利用螺旋试样和ZQS-2000型双试棒合金热裂线收缩仪分别测定了不同铬含量(0%～3.0%)含硼高锰钢的流动性和线收缩率。结果表明,随着铬含量的增加,试样的流动性显著降低,对线收缩的影响不大。试样的流动性长度由483mm变为228mm,其长度值降低52.8%;线收缩率在2.510%～2.269%之间变化,下降了0.24%。含硼高锰钢的一次结晶组织,随着铬含量的增高,枝晶间距增大,晶粒变大。