秦山三期重水堆核电站废过滤器滤芯转运与收贮

简述秦山三期重水堆核电站废过滤器滤芯的产生系统及产生量,废滤芯的转运的准备、实施,收贮入库等实施操作流程及其资料的整理。     

237Np在黄土上的吸附

采用静态法测定了^237Np在黄土上的吸附比,开展了去除特定物相(包括碳酸盐、Fe/Mn氧化物／氢氧化物和有机质)后黄土对为^237Np的吸附,以及地下水离子强度等因素对黄土吸附^237Np影响的研究,并采用连续提取程序对吸附了^237Np的黄土进行了分析。实验结果表明：^237Np在黄土上的吸附较强,其吸附比为854mL／g;黄土中碳酸盐相对吸附的贡献最大,大体可据之对黄土吸附^237Np的能力进行判断。     

238Pu在黄土中的吸附特性研究

进行了核素238Pu在黄土-地下水体系中的分配比受液固相相互作用时间、液固比、液相pH值等因素影响的研究.实验结果表明,在pH值为8.3时,238Pu在黄土中Kd值可达1.89×104 mL/g;当液固比在51～201 mL/g 范围内并逐渐增大时,238Pu的Kd值也逐渐增大.     

放射性核素在页岩和黄土中的迁移研究

介绍了 8 5Sr和 1 34 Cs在页岩 ,85Sr、1 34 Cs和 6 0 Co在黄土中的迁移研究结果。在页岩中 85Sr、1 34 Cs的滞留因子分别为 80～ 1 0 2和 1 60 0 0 ,分配系数分别为 1 5～ 2 5 m L/ g和 41 85 m L/ g;85Sr、1 34 Cs和 6 0 Co在黄土中的滞留因子分别为 45 0～ 5 3 0、4.1× 1 0 4 ～ 4.6× 1 0 4 和 3 .2× 1 0 4 ～ 3 .6× 1 0 4 ,分配系数分别为 80～ 86m L/ g、7.3× 1 0 3～ 7.5× 1 0 3m L/ g和 5 .7× 1 0 3～ 5 .8× 1 0 3m L/ g。结果表明 ,页岩对 85Sr和 1 34 Cs有较强的吸附性 ,黄土对 85Sr、1 34 Cs和 6 0 Co的吸附性极强。     

3H、Br-在原状黄土柱中迁移的实验室研究

采用脉冲方式将惰性示踪剂^3H和Br^-同时或单独注入原状黄土柱中,华而不实两种示踪剂的迁移状况。结果表明Br^-比^3H迁移速度快,阴离子排斥效应可能是其主要原因。     

3H、237Np(V)在土柱中的迁移速度研究

报道了^3H、^237Np在黄土介质中的吸附特性及其迁移速度研究结果。结果表明，在该实验条件下，^237Np在含水层土壤中的迁移速度为0．19m/a，滞留因子为2403，吸附比为591mL/g。     

中低放废物的近地表处置（四）

中低放废物的近地表处置（四）７中低放废物近地表处置的安全评价７．１安全评价方法７．１．１前言安全评价在近地表处置的各个阶段都起作用，但在早期的概念设计和选址阶段尤其重要。安全评价还可以通过对备选废物包、处置单元、场址管理和关闭措施间不同组合的对比，辅...     

~（85）Sr、~（134）Cs和~（60）Co在浅地层黄土与地下水间的分配系

本文报道了￣（８５）Ｓｒ、￣（１３４）Ｃｓ和￣（６０）Ｃｏ在采自本院野外试验场，从地表到地下２ｍ深黄土与地下水间分配系数的测定结果，以及核素浓度、ｐＨ和温度对分配系数的影响。黄土采集的深度范围分别为：地表－０．５ｍ，０．５－１ｍ，１－１．５ｍ，１．５－２ｍ，共采集１６个样品；地下水取自试验场的井水。实验采用静态法。实验结果表明，１６个样品测定的￣（８５）Ｓｒ、￣（１３４）Ｃｓ和￣（６０）Ｃｏ的分配系数的均值分别为８２、７．４×１０￣３和５．４×１０￣３ｍＬ／ｇ；在不同深度的黄土中测得的分配系数基本一致。ｐＨ值的变化对￣（１３４）Ｃｓ和￣（８５）Ｓｒ的分配系数有较大影响，对￣（６０）Ｃｏ则影响不大。     

85Sr、134Cs和60Co 在黄土中吸附和迁移的研究

本文通过静态实验和动态实验,研究了85Sr、134Cs和60Co在黄土中的吸附和迁移行为以及核素浓度、pH和温度对分配系数的影响.静态实验结果表明,16个样品测定的85Sr、134Cs和60Co的分配系数的均值分别为82、7.4×103和5.4×103mL/g;pH值的变化对三种核素的分配系数有较大影响.动态实验结果表明,三种核素的绝大部分滞留在土柱中,只有少部分从土柱中流出来;三种核素在土柱中的迁移速度从快到慢的顺序为85Sr＞134Cs≈60Co.     

焚烧灰造粒水泥玻璃固化配方研究

本文报道了针对中低水平放射性焚烧灰处理的水泥玻璃固化配方研究结果。以一种自制磷酸盐材料作为硬化剂,以水玻璃为固化基质进行了固化剂配方研究,并进行了固化体的性能测定。研究结果表明,当水泥玻璃固化剂的配方为:硬化剂,30±3%(wt);水玻璃,66%(wt);水泥,3±0.3%(wt);外加剂,1%(wt)时,所制得水泥玻璃固化体均匀密实,密度在1.8~2.5 g/cm3间,28 d的抗压强度≥10 MPa;对85Sr和134Cs,第42天的浸出率均≤1.5×10-4cm/d。焚烧灰经过造粒水泥玻璃固化后,固化体的减容系数(焚烧灰造粒固化后固化体的体积与焚烧灰的体积比)为0.56,减容效果好,性能优于水泥固化体。