用于中子散射原位测试的便携式氢(氘)气反应装置

为适应氢(氘)化物中子散射测试需要，研制了1种便携式氢(氘)气反应装置。在设计上，考虑了性能、操作、维护、安全等因素，不但可进行p-c-T曲线测定等常规试验，且可用于中子衍射仪对吸放氢过程进行原位测定。为获取较高质量的原位衍射数据，研制了Ti-Zr零基合金和高Mn奥氏体钢样品室，并采用可拆卸式保压密封设计。用自行编制的计算程序对温度和压力等影响因素进行了校正，减小了系统误差，并实现了对压力和温度等参数的微机监控。装置已成功用于氢(氘)化物原位衍射实验。     

用叠加法计算简支梁位移

目的 提出一种弯曲变形叠加的新方法.方法 将简支梁转化为悬臂梁,利用悬臂梁的叠加方法,可求得简支梁任意截面的位移.结果 求出了一个无法应用传统叠加法的阶梯外伸梁自由端的转角和挠度,并求出了该梁的简支段的最大挠度.结论 该方法适用于计算作用集中载荷和分布载荷的简支梁等的位移,尤其适用于计算简支梁端截面的转角或外伸梁的自由端位移.     

二轴中子粉末衍射谱仪探测系统改进

通过将探测器的数目由1个增加到4个、用水平发散角为20′的Soller准直器取代30′的单缝准直器，对中国原子能科学研究院重水研究堆旁的二轴中子粉末衍射谱仪进行了改进。铁粉的衍射实验结果表明：改进后的谱仪在同等中子计数强度条件下，计数速率提高了2．3倍，因而缩短了测量时间，同时也提高了谱仪的分辨率。     

计算位移的虚悬臂梁法

目的 提出用于计算梁或刚架弯曲变形的虚悬臂梁法.方法 将简支梁或刚架的一个支座转化为有待求转角的固定端,利用变形协调条件,即另一个支座的边界条件,根据悬臂梁的叠加公式,可求出固定端的转角.简支梁或刚架转化为悬臂梁或悬臂刚架,利用逐段变形效应叠加法可求得简支梁或刚架任意截面的位移.结果 虚悬臂梁法用于解静不定梁和静定刚架,求出了静不定梁的约束力和刚架铰支座处的位移.结论 任何直梁、阶梯梁(包括刚架)均可转化为悬臂梁(刚架),从而可以用叠加法求出指定截面的位移.虚悬臂梁法适用于计算简支梁和刚架的位移.     

复合材料有效性能的宏细观尺度效应

利用渐进级数并引用宏观和细观两个尺度阐述了复合材料的弹塑性性能与组分性能及细观结构的关系,用ANSYS有限元软件对玻璃纤维/环氧树脂和硼/铝复合材料的弹性或弹塑性有效性能进行了计算,并与实验结果进行了比较。     

虚悬臂梁法和梁位移可视化

提出计算梁位移的虚悬臂梁法,对梁的挠度和转角进行可视化分析.利用变形等效概念将非固端杆件转化为虚悬臂梁,推导了梁段内转角和挠度的计算通式,给出了梁的截面转角曲线和挠曲线程序化、可视化解法.编写基于MATLAB的程序VoB(Visilization of Beams),给出算例.与其他多种计算梁位移的方法相比该法易于编程,可求出任意截面的挠度和转角方程和绘制位移曲线,特别适用于在多种载荷下梁的位移可视化分析.     

Ti-Mo合金氢化物脱氢过程的原位X射线衍射分析

利用原位XRD及Rietveld法对Ti—Mo合金fccδ相氢化物在293-1173K脱氢过程中的晶格参数、晶粒尺寸及微观应变进行了分析．在退火过程中,δ相逐渐脱氢转变为bccδ相固溶体．两相晶格参数的变化大体随Mo含量的增加和温度的升高而缩小,且β相的变化率大于δ相的变化率．两相的晶粒尺寸和微观应变在温度升高时都显示了先变大再变小的趋势．从微观结构对上述现象进行了解释和讨论．     

Ti-Mo合金氢化物原位脱氢的相变研究

目的 研究Ti-Mo合金氢化物在原位退火中相变行为,分析Ti-Mo合金氢化物原位退火中的结构变化.方法 利用X射线原位衍射对不同成分的Ti-Mo合金的氢化物在退火过程中的相变用Rietveld法进行了分析.对晶格参数、微观应变在退火过程中的变化用Rietveld法程序进行了计算.对部分样品进行了透射电镜分析.结果 Ti-Mo合金饱和充氢后形成面心立方6相氢化物,在升温过程中转变为体心立方β相固溶体.随着温度升高,δ相与β相的晶粒尺寸和微观应变基本上都经历逐渐增大然后又变小的过程.在相转化的同时,δ相与β相的晶格参数基本随温度的升高而减小.衍射峰形和峰位存在各向异性展宽和位移.结论 用X射线原位衍射结合Rietveld法得到了Ti-Mo合金氢化物的相变信息.δ相氢化物存在广泛的位错和层错(孪晶).一些样品在退火中同时出现两个不同晶格参数的β相.