0-3/1-3混合连通型铁电陶瓷-铁电聚合物的热释电性

推导出了0-3/1-3混合连通型铁电陶瓷-铁电聚合物的热释电系数表达式, 并详细讨论了陶瓷体积分数 v₂和陶瓷颗粒粒径与膜厚比(G/t)分别对复合材料的热释电系数p_c及p_c/ε_c(ε_c为复合材料的介电常数)的影响。结果表明: 当G/t≥0.5时, 不同陶瓷体积分数复合材料的热释电系数p_c均趋向于某个定值, 说明此时G/t对热释电系数的影响可忽略不计; 另外当陶瓷体积分数为0.1时, 随着G/t的增大, p_c /ε_c出现一个极大值, 且当G/t=0.9时, p_c /ε_c比纯PZT陶瓷的大8倍, 表明此条件为最佳工艺条件。而且, 在低陶瓷体积分数和低G/t比时, 理论曲线与实验数据符合较好。      

红外探测器用PLCT热释电陶瓷的研究

通过改变材料组分制备了系列Pb1-x-yLaxCayTi1-x/4O3(PLCT)热释电陶瓷,对其烧结工艺、介电性能和热释电性能等进行了研究.结果表明:最佳烧结温度1200 ℃,x=0.1、y=0.1这一组分的PLCT热释电陶瓷性能最优,室温热释电系数为6.0×10-8,探测率优值为4.32×10-5,符合红外探测器件的性能要求.     

常温高性能PMN-PMS-PZT热释电材料

研究了组分改变对PMN-PMS-PZT(铌锰酸铅-锑锰酸铅-锆钛酸铅)热释电陶瓷材料的相组成、介电性能、热释电性能等方面的影响,并对实验结果进行了分析.实验结果表明:通过改变材料Zr/Ti的比例,在陶瓷介电常数εr和介电损耗tanδ变化不大的情况下,使得热释电系数的峰值向室温附近移动;在Zr/Ti=95/5时,常温(28℃)下介电常数占εr=228.5、介电损耗tanδ=0.23%,热释电系数P=25.5×10-4C/m2℃,探测率优值FD=47.3×10-5Pa-1/2,此类材料符合制作热释电红外探测器的要求.     

B位掺杂对Pb[(Mn1/3Nb2/3)0.5(Mn1/3Sb2/3)0.5]x(Zr0.825Ti0.175)1-xO3系陶瓷铁电畴反转的影响

用传统陶瓷工艺制备了Pb[(Mn1/3Nb2/3)0.5(Mn1/3Sb2/3)0.5]x(Zr0.825Ti0.175)1-xO3(其中x为B位掺杂的摩尔分数,下同)系铁电陶瓷,研究了室温条件下电滞回线的特性.结果显示:当x≤0.1时,电滞回线出现"束腰";当x=0.2时,"束腰"消失.用X射线光电子能谱、X射线衍射分析手段研究了"束腰"现象,并用氧缺位内偏场理论分析该现象的微观机理.结果表明:过量Mn偏析于晶界,使材料的晶界具有P型导电性,偏析Mn的量越多,晶界p型导电性越强,氧缺位钉扎电畴的能力下降,电畴容易反转,进而导致"束腰"现象消失.另外,随着x增大,剩余极化强度先增大后减小,矫顽场逐渐增大.     

动态电流法热释电系数测试系统结构设计

设计了一个热释电系数测试系统,用它来评价热释电材料的性能。系统基于动态电流法原理,由热释电样品加热、温度测量、升降温速度控制、热释电电流测量和测量数据处理5个部分构成。利用系统测得热释电材料样品的热释电系数峰值为1.98×10-7C/(cm2.℃),符合有关文献的报道,表明测试系统的性能良好。