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充油SEBS改性PP性能研究 总被引:4,自引:1,他引:3
用DSC与TG研究了不同的充油比及不同苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯(SEBS)摩尔质量时充油SEBS/聚丙烯(PP)共混体系的结晶性能与热稳定性;同时考察共混体系的力学性能和流变性能。结果表明:随着充油比(即油弹比,m油/mSEBS)的增大,熔体质量流动速率(MFR)显著增加,拉伸屈服强度、熔点、结晶度和硬度显著下降。SEBS的摩尔质量影响其对油的吸附能力,摩尔质量越大,吸油能力越好。随着SEBS摩尔质量的增大,材料的熔点、结晶度、拉伸屈服强度增大,硬度变化不明显。 相似文献
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PA6/ABS合金的研制 总被引:3,自引:0,他引:3
应用Brabender挤出机制备ABS接枝物ABS g MAH,讨论了反应过程中温度、转速、单体MAH和引发剂DCP用量对接枝率的影响,并研究了接枝物对PA6/ABS合金的增容作用,用扫描电镜观察了分散相的微观形态。实验表明,在合适的温度下,转速为30r/min、DCP用量为1%、MAH用量为5%时,ABS g MAH的接枝率可达2 3%;PA6/ABS/ABS g MAH共混物配比为90∶8∶15时,合金的冲击韧性有较大提高,其它性能也有所改善。 相似文献
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采用聚乙烯、弹性体及其他助剂增韧改性聚丙烯(PP),熔融共混挤出造粒制备输液容器用PP组合盖内盖材料。通过正交试验优化了各组分之间的配比,考察了聚乙烯、弹性体对PP组合盖内盖材料机械性能及内盖穿刺力的影响,并测试了内盖材料的溶出物性能。结果表明弹性体用量对内盖材料的机械性能影响最显著,当弹性体用量从15份增加到30份,材料的冲击强度先增大后减小,最高达40 kJ/m2,拉伸强度减小,内盖穿刺力减小,最小达45 N。溶出物测试显示内盖材料溶出物紫外吸收最高为0.011,易氧化物含量为0.4 mL,均低于国标限定值。 相似文献
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塑料输液容器用聚丙烯组合盖外盖材料增韧研究 总被引:1,自引:0,他引:1
许永昌;官习鹏;刘永焯;诸泉;蒋文真 《中国塑料》2011,25(8):57-61
采用聚乙烯(PE)、弹性体及其他助剂增韧改性聚丙烯(PP),熔融共混挤出造粒制备塑料输液容器用PP组合盖(拉环式)外盖材料。通过正交试验优化了各组分之间的配比,考察了弹性体、PE对PP组合盖(拉环式)外盖材料力学性能及外盖拉环开启力的影响。结果表明,弹性体用量对复合材料的性能影响最显著,当弹性体用量从15份(质量份,下同)增加到30份时,材料的冲击强度先增大后减小,最高达35 kJ/m2,拉伸强度减小,外盖拉环开启力减小,最小达64 N;扫描电子显微镜观察显示,当弹性体的用量小于25份时,弹性体在体系中分散均匀;综合考虑,满足外盖拉环开启力小、拉伸强度大和冲击强度大的最佳配方为PP 65份, PE 20份,弹性体25份,抗氧剂及其他助剂共5份。 相似文献
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尼龙用抗静电剂的制备与性能 总被引:1,自引:0,他引:1
通过以含醚键的聚(氧化丙烯-氧化乙烯)为主体,与二氧化锡溶胶复合,制备了一类可用于尼龙的抗静电剂。对其热性能和红外光谱进行了测试,将该抗静电剂应用于尼龙6树脂中,通过挤出切粒,注塑成型,制得了抗静电尼龙材料;探讨了不同二氧化锡溶胶用量的抗静电剂对尼龙6材料的电阻、力学性能和加工性能的影响。实验表明,该抗静电剂起始分解温度大于260℃;二氧化锡溶胶与抗静电剂主体之间产生了相互作用,形成了复合结构。该抗静电剂可使尼龙6体积电阻率减少3个数量级,对尼龙6的力学性能影响不大。 相似文献
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采用永久抗静电剂、相容剂及其他助剂改性聚丙烯(PP),熔融共混挤出造粒制备电子包装用永久抗静电PP片材材料。通过正交试验优化了各组分之间的配比,考察了永久抗静电剂、相容剂对PP片材材料力学性能及表面电阻率的影响。结果表明永久抗静电剂用量对复合材料的性能影响最优显著,当永久抗静电剂用量从10份增加到25份,材料的冲击强度增大,最高达18.13 kJ/m2,拉伸强度减小,表面电阻率减小,最小达2.2×109Ω。综合考虑,满足表面电阻率小,拉伸强度大,冲击强度大的聚丙烯用量为75质量份,永久抗静电剂用量为20质量份,相容剂用量为6质量份,其他助剂3质量份。 相似文献
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在薄膜晶体管液晶显示器(TFT-LCD)面板制程中,Gate层(栅极)电路和SD层(源极)电路根据产品电阻等要求可以使用纯金属膜层,如钼、铜等金属膜层,也可以使用金属复合膜层,如铝钼、铝钕钼、钼铝钼等金属复合膜层。当使用不同金属或金属复合膜层作为Gate、SD电路时,应当对应不同的刻蚀液。但在实际生产时,往往是一种刻蚀液同时对应金属膜层或金属复合膜层。由于钼金属膜层的Etch Rate(刻蚀速率)大于铝钼等金属复合膜层Etch Rate,所以当铝钼等金属复合膜层刻蚀完成后对应坡度角有时会存在异常,如膜层角度较大(80~90°)、顶层金属钼发生尖角或缩进等现象,产生宏观不良及进行后工序时会产生相应的光学不良或导致后层物质残留,影响产品品质。本文针对金属膜层或金属复合膜层坡度角进行影响因素分析,主要受刻蚀工序及曝光工序影响。通过对刻蚀液浓度调整、温度调整、刻蚀方式调整及曝光工序等调整减少金属钼发生尖角、缩进几率,将金属膜层坡度角控制在60°左右及金属复合膜层坡度角控制在50°左右,从而降低不良的发生率,提高产品品质。 相似文献
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