非圆行星齿轮液压马达的联接销装配工艺

在非圆行星齿轮液压马达中,有3根相互平行的圆柱形联接销,两端都被芯部组件和壳体的盲孔所包含。联接销在装配时处于密室中,按照现有的正向装配方法,芯部组件在壳体上方,联接销装配难度大。提出了逆向装配的新方法,将壳体调转到芯部组件的上方,进行联接销的装配。根据马达的公差设计,计算了2种方法中联接销及其对应盲孔的最大实体实效尺寸,结果表明联接销的装配工艺性得到有效的改善。开展了对比性的装配试验,结果表明,采用新方法后,该工序的平均时长缩短了70%以上。     

钛合金拉伸铣削的机理与试验研究

对钛合金TC4(Ti6Al4V)在拉伸状态下进行铣削加工.建立平面应变的残余应力形成模型,分析了拉伸装夹改变加工表层残余应力的机理.研究了铣削对钛合金表面残余应力和表面粗糙度的影响,得到了在不同切削参数下钛合金表面残余应力和表面粗糙度的实验数据.实验结果表明,拉伸装夹基本不影响表面粗糙度,但可以大大提高加工表面残余压应力并增大残余压应力层的厚度.     

压力容器大开孔结构的有限元分析

使用ANSYS9.0对某具有大开孔结构的压力容器进行了三维建模,采用SHELL181壳单元,使用智能网格划分方式划分网格.提出了“无补强”、“补强圈补强”和“整体补强”三种结构方案,分别进行有限元分析,得到了位移云图和应力云图.结果表明,“补强圈补强”使最大位移量下降12.6％,最大等效应力下降13.8％,“整体补强”使最大位移量下降31.5％,最大等效应力下降20.1％,两种补强方案均能满足强度要求.最后,从经济性考虑,优先选用“补强圈补强”方案.     

钛合金拉伸高速铣削试验研究

通过对钛合金TC4在拉伸状态下的铣削试验,重点研究了高速铣削对钛合金TC4(Ti6A14V)表面残余应力和表面粗糙度的影响,得到了在不同切削参数下钛合金TC4表面残余应力和表面粗糙度的实验数据.实验结果表明,拉伸装夹基本不影响表面粗糙度,但可以大大提高加工表面残余压应力并增大残余压应力层的厚度,为开展钛合金拉伸高速铣削加工提供了依据.     

液氢储罐的静置升压规律

为了掌握液氢在储罐中密闭静置升压的特性，开展了理论和试验研究。使用一台容积为4.0 m³液氢储罐，先后开展了液氮、液氢的蒸发率测试和升压试验；基于静态蒸发率测试值，根据饱和均质模型和俄罗斯模型分别计算了液氮、液氢的升压时长。与试验结果相比，根据饱和均质模型计算的液氮、液氢升压时长偏差较大，而根据俄罗斯模型计算的液氮、液氢升压时长偏差较小(分别为+7.5%和-5.4%)。进一步地，基于俄罗斯模型，计算了从0.10 MPaA到1.0 MPaA的液氢升压曲线，结果表明升压时长和储罐压力呈明显的线性关系(R²=0.999 6),这为今后开展更长周期的液氢储罐升压试验提供了基础。     

轻便型乳化液马达设计及其性能测试

根据手持式煤壁钻机等煤机设备的使用要求,设计了HPM40s轻便型非圆行星齿轮乳化液马达。设置变压式节流调速回路对现有马达测试系统进行了改进,使系统兼备了轻便型马达的测试能力,并完成了对HPM40s型马达的性能测试。     

圆弧-圆弧型液压马达非圆齿轮机构

研制了一种新型非圆齿轮机构,其节曲线是由两种半径的圆弧组合而成.介绍了非圆齿轮机构的结构及其工作原理,并根据几何关系推导了圆弧-圆弧型节曲线参数所需满足的条件.在此基础上设计了齿轮节曲线,并通过修正模数得到了所需的排量.用线切割加工技术制造了齿轮机构样品,与海德曼公司进口齿轮机构在相同条件下进行了对比试验.结果显示.两...     

液氢和液氮蒸发率的比值

根据Lockheed模型和文献数据得到了液氢、液氮的绝热层漏热之比;基于热传导模型,计算液氢、液氮的结构漏热之比;在此基础上求得液氢、液氮蒸发率的理论比值为5.72。使用1台4.0 m³液氢储罐,参照GB/T 18443.5—2010先后开展了液氮、液氢的蒸发率试验。试验结果表明,液氢、液氮蒸发率之比为5.21,与理论值基本吻合。在工程计算中,建议取液氢蒸发率为液氮蒸发率的5.47倍。     

基于双圆弧节曲线的非圆行星齿轮机构

建立了双圆弧节曲线设计的非线性规划模型,并用Matlab7.0求解,确定了节曲线形状。在此基础上,设计制造了50 mL/r排量的非圆行星齿轮机构。以1台进口SP-50液压马达为母体,以1.5%的水基乳化液为工作介质,在同种工况下对自制和原装齿轮机构进行测试。结果表明,在300~800 r/min的正常转速范围内,自制和原装齿轮机构的输出转矩及工作效率基本一致。