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本刊1982年第1期发表了“500kV线路耐张段内紧线和跨耐张段紧线问题”,现再就耐张段内紧线问题进行一些论证,以期对多分裂导线紧线段施工法的工艺理论研究进一步深入。如下图,本文仍假定:AC耐张段在气温t_1、t_2时的导线设计应力分别为σ_1、σ_2;AC耐张段、AB紧线段的代表档距分别为l_(DB)、l_(db);AB、BD紧线段的紧线气温分别为t_1、t_2. 施工设计的基本原则为保证C塔挂线时,AC耐张段内导线的应力符合于设计值或在限定的容许误差范围以内,因此要求:1.气温t_2 相似文献
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输电线路绝缘在雷电过电压作用下的闪络概率与雷电流幅值和陡度、雷暴气象条件以及绝缘强度等随机变量的统计特性有密切的关系。雷电流的幅值和自恢复绝缘(气隙和绝缘子)的冲击放电电压,在国内已积累了一些测试资料,江苏电力设计院也整理提出了南京地区雷暴气象条件的概率分布。这样,就为应用数理统计方法推算南京地区输电线路的年平均雷击跳闸率创造了条件。本文试用国际电工委员会推荐的绝缘配合统计 相似文献
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跨越长江的输电线路大跨越耐张段,一般包括有大档距、大高差的角档形式,因此通常输电线路设计计算上的代表档距概念和抛物线计算原则,在这里不完全适用。本文研究提出了座标原点位于线索高支持点的悬链线方程式和座标点位于高、低支持点的两种不同单位重量线索组成的悬链线方程式,从而提出了线索悬挂点张力与最低点水平张力的关系。它们对正确解决大跨越张力放线的施工设计计算问题和正确选定张力机的出线张力等问题,都有所帮助。 相似文献
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在陡峭山区，耐张段内各紧线段的代表档距、代表高差角与耐张段的代表档距、代表高差角不等，且可能差异悬殊。在此情况下，根据耐张段的最终紧线段紧线时，所有紧线段导线的水平应力均等于设计要求值的条件，借助于对最终紧线段紧线温度的限值预估和导线水平应力、温度间的变化规律，提出了耐张段３次紧线模式各紧线段导线水平紧线应力的确定方法和必要的关键工艺步骤，从而使该问题在理论上获得严谨的解决。 相似文献
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倒落式抱杆整立柱形杆塔施工设计的图解法,在我国已有廿余年历史,大量工程实践和若干测试、检验证明,只要作图准确,该法的精确度完全可以满足工程计算的要求,已为广大输电线路施工人员所采用。然而,如果深入研究倒落式抱杆整立柱形杆塔的施工设计参数对于索具工况的变化及所 相似文献
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根据放线滑轮两侧出口处架空线轴向张力相等,连续档架空线两端锚固,各档不同水平张力下的总无应变线长与各档水平张力均为某个设计值时的总无应变线长相等的原则。结合图1 所示4 连续档架空线悬挂点高差分布情况,讨论了绝缘子串的偏斜方向以及偏斜状态下两档间架空线水平张力差、各线档架空线的水平张力、各档架空线最大弧垂测控值和线长调整量等的计算方法,提出了一系列有针对性的数学模型,从而使含有大高差(大跨距) 档的连续档的紧线施工问题获得解决。 相似文献
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本文全面研究了在平丘地段具有单个集中荷载的架空线张力、弧垂、线长计算方法,从而修正了我国长期以来将紧握式悬垂线夹支承的连续档导线承受集中荷载(飞车)作用时的张力计算等同为滑动鞍座支承的多跨架空索道承受重载时张力计算的错误概念。同时还提出了确定连续档导线在集中荷载(飞车)作用下导线张力的解析计算法,其精度将较长期沿用的确定连续档导线在不均匀荷载作用下导线张力的图解计算法有所提高。输电线路的架线程序是在导线弧垂测控完毕并在耐张段(或紧线段)两端锚固后,再在各直线杆塔处的导线上安装握紧式的悬垂线夹;最后工作人员采用悬吊于导线上的飞车沿线移动以在指定位置安装间隔棒或防振锤。因此便出现在架空导线上作用单个集中荷载的特殊载荷情况。对于平丘地段的输电线路,可应用抛物线原则研究此种载荷情况下的导线弧垂线长与张力计算问题。 相似文献
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在输电线路大跨越档施工中,常遇到架空线索承受线体本体均布自重荷载、架空线索承受导线均布自重荷载(2 种均布自重荷载) 以及在架空导线上乘飞车安装附件(均布自重荷载和集中荷载) 等情况。文章针对上述3种情况,以大跨越档低悬挂点为坐标原点,推导出架空线索悬垂函数和弧垂函数。 相似文献
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一、导线塑蠕伸长产生的原因由于金属绞线不是完全的弹性体,因此当其受拉后不仅产生弹性伸长,而且同时产生塑性伸长。又由于金属具有蠕变性能,故金属绞线在最初长期受拉之后又产生蠕变伸长。此种塑性伸长与蠕变伸长的综合可称为塑蠕伸长,即使拉力完全撤除,亦不能消失。在线路工程上把它称之为初伸长。两端固定的导线,其应力应变关系,可以 相似文献