弓网系统静态接触电阻特性研究

弓网良好接触是保障机车稳定受流的关键,合适的弓网接触压力是弓网稳定可靠受流的基础。笔者研究了不同接触压力、牵引电流条件下的弓网静态接触电阻,并得到了弓网接触电阻的数学表达式。研究结果表明:弓网静态时接触电阻随接触压力、牵引电流增大而减小,接触压力小于70~80 N,接触电阻所接触压力的增加,接触电阻激剧减少;大于70~80 N后,接触电阻随接触压力的变化不明显,近似恒定关系。     

车载真空断路器操作过电压及其保护研究

动车组再生制动或经过分相绝缘段时,车载真空断路器需断开,会产生较高的操作过电压.针对动车受能供电系统建立了简化电路模型,仿真分析了影响过电压的因素,并对两种过电压保护装置进行了分析比较,确定其配置原则及参数.结果显示,变压器对地电容越大,过电压峰值越低;氧化锌避雷器能有效限制过电压幅值,但对降低过电压陡度和频率效果不明显;RC保护装置对降低过电压幅值、陡度和频率均有较明显的效果.     

频繁开断下车载真空断路器寿命试验方法的讨论

车载真空断路器(VCB)是动车组受能控制系统的关键部件,对动车组的安全稳定运行非常重要。但车载断路器的工作状况特殊,使得其寿命特征与电力系统断路器存在较大区别。因此,普通断路器的寿命试验方法不能完全适用于车载断路器。笔者以CRH2A型动车用断路器为对象,提出了一套完整的寿命试验方法,主要分为工频耐压试验、冲击耐压试验和机械寿命试验,检测灭弧室内触头的接触电阻,分别得到接触电阻、工频和冲击耐受电压与开断次数的关系,从中能分析出VCB的机械和电气寿命的极限。     

小型核电接入孤立电网的稳定分析

以某工业园区孤立小电网为例,模拟机组"N-1"故障和核电机组出线三相短路故障,对小型核电接入该电网后的稳定情况进行仿真分析,建议小型核电接入孤立小电网后采取增加系统旋转备用容量、核电机组分散接入和提高控制保护速动性的综合措施.     

铁路贯通地线雷击瞬态土壤散流及电位分布的计算

为研究贯通地线的瞬态电位分布和土壤散流规律,用无限水平延长接地模型代替贯通地线,在冲击电流下求取其有效散流长度。通过改进电路模型求得了贯通地线的分段电流和土壤散流值,并提出了利用电轴法结合火花放电效应求解指定点电位的方法。实例结果表明,在给定的参数条件下,在接地体中传播约60m泄漏了注入电流总值的99%;贯通地线电流注入点电位达到58.68kV;火花最大放电半径约为14cm。和传统计算方法相比,该计算方法考虑了雷电流在贯通地线中的衰减,以及土壤中火花放电造成的导体等效半径的增大,使得计算结果更趋近实际值。考虑火花放电的影响后,分段电轴法计算得到的贯通地线周围土壤的横纵电位分布规律不变,幅值减小约10%。     

500kV架空线直击和感应雷暂态过电压计算

目前中国大多省区已形成以特高压和超高压为骨干的输电网络,输电线路距离长、跨度大、分布广,所经过地域气象条件十分复杂,遭受各种雷电过电压的概率很高。通常将雷击过电压划分为直击和感应过电压,针对直击和感应过电压进行系统对比研究,对预防雷击事故、保障电网安全运行具有重要意义。将架空线等效为无限长载流导体,并在直击雷频域模型下采用ATP-EMTP建立500 k V架空线雷击瞬态响应模型,考虑多根导线的耦合关系,分别得出同塔双回和单回路杆塔上载流导线过电压波形及幅值。另一方面,利用Agrawal方程组建立了雷电电磁辐射模型,计算得出了雷击点附近线路上感应过电压。通过所计算结果,表明考虑线路耦合等多因素后,所得计算结果较经验公式计算结果偏低,符合实际情况。     

金沙江下游水风光多能互补规模计算模型研究

目前多能互补规模研究多集中于小型系统,鲜有针对千万千瓦级别多能互补规模的研究。为此,提出了一种适用于金沙江下游千万千瓦级多能互补系统水风光资源互补规模的计算方法。首先按照“宜送则送、宜留则留”的原则来确定外送和留存规模;然后根据四川、云南两省的新能源资源和规划装机分布情况,选择适合建设可再生能源多能互补基地的大型水电站;再以受端电网消纳、接入电网安全为前提并结合水电站配套直流通道利用情况以及直流受端省份可消纳空间,以新能源装机规模最大、新能源及水电弃电量最小为目标,考虑电力电量平衡约束以及水电站发电约束,提出了新增外送新能源规模计算模型。以金沙江下游溪洛渡、白鹤滩和乌东德水电站为研究实例,计算出2023～2025年可新增外送新能源规模。最终推荐溪洛渡水电站接入新能源总规模约354万kW,其中风电装机容量86万kW,光伏装机容量268万kW;白鹤滩水电站接入新能源总规模约449万kW,其中风电装机容量141万kW,光伏装机容量308万kW;乌东德水电站右岸接入新能源总规模约245.7万kW,其中风电装机容量110.7万kW,光伏装机容量135万kW。