柴达木盆地北缘侏罗系沉积环境演变及其石油地质意义

柴达木盆地北缘(柴北缘)东段大煤沟剖面侏罗系沉积层序发育完整。下侏罗统岩性以细砾岩、细—粉砂岩与炭质泥岩和页岩的不等厚互层为特征,其中大煤沟组一、二段与辫状河三角洲平原相关的湖沼相炭质泥页岩较发育,多含叶肢介、双壳类和植物等静水环境生物化石,沉积环境为辫状河三角洲—滨浅湖体系;由3个中期基准面升降旋回构成1个长期旋回。中侏罗统厚层河流—冲积相砂砾岩较发育,化石面貌以介形虫和植物为主,沉积环境为扇三角洲—滨浅湖体系,中上部发育较深湖相沉积;由9个中期基准面升降旋回构成1个长期旋回。不同时期和地区的化石与岩相分布特征反映侏罗纪沉积中心由西向东迁移。构造活动和气候是沉积环境的主要影响因素,但前者起重要的控制作用。早侏罗世潮湿气候下的辫状河三角洲平原为柴北缘提供了重要的生烃母质,但中侏罗世中晚期半干旱气候更有利于形成高品质的烃源岩。图5表1参18     

电器待机功率损耗及其对策技术的研究

详细地阐述了电器待机功率的发展和定义；归纳、统计了一些国家和地区的待机功率消费状况及其经济与环境影响；分析、研究了政府机构、国际组织等在待机功率问题上所采取的法律政策、项目工程、倡议标准与对策；讨论与研究了电器待机功率限制技术。因竞争与发展的需要，遵循最低待机功率损耗和倡议标准是电器产品生产的必然趋势。     

空调蓄冷及固体吸附蓄冷技术

介绍了目前空调工程中常用的蓄冷技术及其各自特点,分析了固体吸附蓄冷技术及其应用.     

微生物群落在难降解物质生物降解中的作用

分析了微生物群落在难降解物质生物降解中的重要作用．指出微生物群落可通过协调利用底物、共代谢污染物质、转移中间代谢物质等途径对难降解物质进行降解．但要获得高的去除率需对微生物群落进行优化，提高群落整体代谢活性，一般考虑成功驯化、合适的初级基质、充足的营养物质、有效的微生物群体结构等优化因子．厌氧、厌氧-好氧、限氧产甲烷系统是能对难降解物质进行有效降解的3种生态系统．     

基于空间句法指导下的区域产业空间建构——以农安县为例

文章基于空间句法理论的指导,以地理信息系统为平台,从研究物质空间形态入手,以农安县为研究对象,基于现状分析研究其处于县域尺度下的空间格局特点,依托新一轮农安县总体规划剖析其现状产业格局和特点,为农安县未来可行的县域"十字形两轴+一带"的空间体系架构附能,完成区域产业空间建构,也以此探讨空间句法在产业空间布局中的应用。     

西安交通大学人居学院科研楼装配式建筑设计优化

以西安交通大学人居环境与建筑工程学院科研楼为例,阐述当下我国装配式建筑设计中存在的装配单元类型较多及拆分不干净的现象。基于开放建筑理论、模度理论给出的设计启示,从水平方向、竖直方向进行分析,最终得出能够操控装配式建筑设计的方法,并对西安交通大学人居环境与建筑工程学院科研楼进行了优化。     

基于热延长线系数的自保温砌块孔型设计方法与试验研究

建立了基于热延长线系数的自保温砌块孔型设计方法,采用ANSYS有限元软件分析了自保温砌块的热延长线系数、封闭空腔尺寸、芯体材料厚度、基体材料和芯体材料导热系数对自保温砌块热工性能的影响。研究表明：自保温砌块的热阻随着封闭空腔尺寸比的增大先增加后减小,并与热延长线系数和芯体材料厚度呈正相关,与基体材料和芯体材料的导热系数呈负相关;自保温砌块的热阻与孔肋热延长线系数、材料导热系数存在清晰的关系公式,并借此建立了适用于本模型的自保温砌块热阻计算公式;经试验测试,复合自保温砌块的热工性能和力学性能均满足高性能墙体材料的要求,所得结果可为墙体自保温系统的推广提供支持。     

碳纤维复合材料埋件在蜂窝夹层结构中的应用

本文以“嫦娥五号”月球探测器支撑结构和整形连接结构产品研制任务为背景,阐述了碳纤维复合材料埋件在蜂窝夹层结构中的成功应用,成功达到减重目标。本文介绍了在蜂窝夹层结构中采用碳纤维复合材料埋件代替铝合金埋件的应用过程,首先采用三维机织-RTM工艺和缝合-RTM工艺制造碳纤维复合材料坯件,进而通过机械加工手段制备相应埋件,为满足使用需求,在埋件内部安装相应的钢丝螺套。进一步对碳纤维复合材料埋件进行了力学性能和使用性能的试验验证,实现了碳纤维复合材料埋件在“嫦娥五号”月球探测器支撑结构和整形连接结构上的成功应用,满足结构力学和功能的需求,并达到结构减重和减小热变形的效果,值得推广应用。     

超高压输电线路风偏故障原因分析

超高压输电线路所处地理环境复杂,极易受到风、覆冰等自然因素的影响,特别是强风天气下可能会发生风偏闪络故障,对输电线路的安全稳定运行造成极大的威胁。该文针对湖北省发生的一起500 kV输电线路风偏闪络故障,通过对输电铁塔结构、天气实际数据及现场故障状况进行分析,总结故障发生的原因,为线路整改措施制定提供参考。经计算该线路绝缘子串在原设计气象条件下实际摇摆角为53.3°,小于允许摇摆角54.58°,而在故障期间短时风速31.8 m/s下的风偏角超过允许摇摆角,导致电气间隙不满足安全距离,产生风偏放电现象。