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1.
运用RFPA3D动力分析软件模拟了冲击动力作用下含预制裂纹岩石的裂纹扩展过程,探究了应力波峰值、能量、上升及下降速率对岩石裂纹扩展过程的影响。研究表明动载下岩石裂纹扩展形态受应力波上升速率影响,应力波上升速率越快,孔周边岩石越破碎;应力波能量影响裂纹扩展长度,能量越大裂纹扩展越长,而相同能量条件下,应力波上升速率越小,裂纹扩展距离越远,但孔边破碎程度越弱;上升速率和应力波上升沿能量共同影响着炮孔粉碎区半径。数值模拟结果很好地揭示了不同应力波峰值、能量与上升/下降速率对岩石的破碎机制,在实际爆破作业中可以通过水炮泥封口或者采用空气柱间隔装药结构来延长应力波作用时间,以达到扩大爆破影响范围的目的,而通过选取合适类型与配比的炸药来提升应力波上升速率从而增强孔边破碎效果。   相似文献   
2.
超临界流体技术发展及应用概述   总被引:3,自引:0,他引:3  
综述了超临界流体技术在萃取、化学反应,材料制备等方面的研究进展及超临界流体技术的应用。提出在萃取方面,超临界流体可以克服传统方法带来的环境污染和后处理困难等缺点,还能萃取传统方法难于萃取的热敏性天然产物等;在化学反应方面,用超临界流体可以避免使用有毒有机溶剂,提高反应速度和选择性,而且可以通过改变压力和温度调节反应转化率和产物选择性;在材料制备方法,可以得到与常规方法形态;性能不同的产品。  相似文献   
3.
合成了新型紫外光自由基-阳离子混杂固化聚氨酯改性环氧丙烯酸单酯,用红外光谱表征了合成树脂及自由基-阳离子混杂紫外光固化过程特征吸收峰的变化.测试了不同的稀释剂对自由基光固化和自由基-阳离子混杂光固化膜的凝胶率、固化体积收缩率、黏接强度和断裂伸长率的影响,结果表明:聚氨酯改性环氧丙烯酸单酯混杂固化体系的凝胶率在97%以上...  相似文献   
4.
控制层运用预测PID控制代替常规的PID控制;监控层利用测量信息不断进行反馈校正,为控制层提供优化设定点.仿真结果表明,与设定点固定的控制方法相比,消除了不确定性影响,控制性能和经济目标均有了改善.应用于燃烧炉压力控制系统,得到了较好的控制效果.  相似文献   
5.
将向心关节轴承引入弦支穹顶结构的索杆体系,作为撑杆上节点的刚性转动核心,形成了向心关节轴承撑杆上节点。对该节点进行轴向加载试验,得到其承载力以及全过程应力发展情况。试验结果表明,即使在节点耳板屈服后,刚性转动核心转动性能仍然良好,能够保证该节点在轴压作用下仍然具有较好的转动能力。采用ANSYS软件对该节点试验进行了考虑接触的非线性有限元分析,得到各部件应力状态,补充节点试验数据。试验和数值分析结果表明,该类型节点力学性能良好。最后根据分析结果提出了铰节点刚性转动核心的概念,并给出了该类型撑杆上节点承载力及转动能力的建议设计计算式。  相似文献   
6.
高腐蚀环境中的网架结构杆件易发生表面的均匀腐蚀,会对杆件的力学性能产生不利影响。对18根发生均匀锈蚀的杆件进行了轴心受压试验,这些杆件具有不同的长细比和不同的锈蚀程度,得到轴向荷载、变形、应变等数据,绘制荷载-位移、荷载-应变等关系曲线,分析了长细比、锈蚀程度等因素对杆件轴压力学性能的影响。同时采用ABAQUS软件建立了有限元模型,计算结果与试验结果吻合较好。在此基础上,利用有限元模型进行了参数化分析,研究了杆件长细比、锈蚀程度对网架杆件极限承载力的影响,发现杆件的极限承载力随均匀锈蚀程度的加深而近似线性降低。  相似文献   
7.
运用有限元数值模拟软件建立了直角扣件节点三维实体模型,通过逐级加载的方式得出扣件拧紧力矩与螺栓预紧轴力呈线性关系,并通过理论分析验证了有限元模拟分析的正确性。通过对直角扣件拧紧力矩与预紧轴力关系进行大量试验研究,并与有限元分析进行比较,提出在施工现场扣件螺栓拧紧力矩宜≤45N·m。  相似文献   
8.
为了优化高负荷生物絮凝-膜反应器的工艺参数,进行了不同DO含量对反应器膜污染和微生物群落的影响的平行对比实验,采用在线跨膜压差监测、死端过滤膜阻力分析和扫描电镜观察等手段考察膜污染状况,采用高通量测序检测细菌群落。结果表明,DO的质量浓度在6~8 mg/L时,反应器膜污染程度比DO的质量浓度为1~2 mg/L时更严重,该现象可能缘于过高的DO含量造成反应器内污泥絮体颗粒解絮凝,细小颗粒增多;DO的质量浓度在6~8 mg/L时,反应器内上清液和底泥中物种差异比DO的质量浓度为1~2 mg/L时更大,DO含量的变化引起反应器内底泥和上清液中物种的相对丰度变化,上清液中的浮游物种可能会造成更严重的膜污染,而存在底泥中的物种可能会有效缓解膜污染。  相似文献   
9.
由于冷成型钢材与传统热轧钢存在材料和制作工艺上的不同,导致二者在高温环境下具有不同的力学表现行为.探讨了一种冷成型钢材在不同温度下的力学性能,试件分别取自截面尺寸为□600 mm×16 mm,□700 mm×20 mm,□800 mm×22 mm的方钢管,取件位置包括方钢管的平板区、转角区和焊缝处.试验采用稳态试验的方...  相似文献   
10.
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