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卡套(图1)是液压硬管接头密封不可缺少的部件。国标GB3765-83规定,用10钢制造,表面强化(HV_(0.1)550~800,渗层0.03~0.05mm),发兰处理;检验时,需作压扁、切人等型式试验,当卡套压至h≤d/2时,只允许出现橡皮老化状小纵纹,卡套预装切人后,刃口不得变钝、崩裂,被切管子刀痕要规整。切人后卡套不得在管子上串动。卡套工作情况见图2。以往,卡套表面强化多采用氰化 相似文献
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该文介绍了应用全低变技术改造中串低装置的技改运行情况。文章对改造内容、工艺流程、设备、控制指标、催化剂的装填与硫化等情况予以了叙述;并对调温型水加热器的选用,补进软水质量对全低变的影响等问题进行了探讨。 相似文献
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以Ag-28Cu和Ag-9Pd-9Ga两种银基钎料钎焊C/SiC复合材料和Al2O3陶瓷与Ti55钛合金接头,考察了钎料和钎焊工艺对接头焊缝组织形貌变化影响. 结果表明,采用Ag-28Cu钎料在850~920 ℃温度区间钎焊C/SiC-Ti55和Al2O3-Ti55接头均在陶瓷基体近钎焊界面区域开裂,原因为Ti55合金中Ti元素大量溶解扩散并与铜反应生成的大量脆性Cu-Ti化合物恶化焊缝塑性. Ag-9Pd-9Ga钎料则可以获得完整接头,钎焊过程中Pd,Ga元素在Ti55侧钎焊界面富集并与Ti元素反应生成PdTi, Ti2Ga, Ti4Pd化合物的反应层,有效抑制了元素往焊缝中的溶解扩散. 相似文献
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观察了35CrMo、30CrMnSi和20钢离子硫氮碳共渗层摩擦磨损后的光镜和扫捕电镜组织和磨屑磨痕形貌,并与离子氮化层作了对比。观察结果表明:离子硫氮碳共渗层摩擦磨损时主要磨损形式随工况变化。当粘着磨损占主导地位时,离子硫氮碳共渗层显示出优良的减摩抗磨特性。 相似文献
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考察了Ti-5Al-4Sn-2Zr-1Mo-0.25Si-1Nd合金焊接接头力学性能。结果表明,Ti-5Al-4Sn-2Zr-1Mo-0.25Si-1Nd钛合金的焊接热影响区存在硬化倾向,塑性不足。焊前预热150℃可使焊接热影响区塑性明显改善。通过改变焊缝合金系统和焊后热处理制度等工艺措施,可以调整焊缝的综合力学性能,使之达到技术指标要求。文中还探讨了Ti-5Al-4Sn-2Zr-1Mo-0.25Si-1Nd合金焊接脆性的机理,认为延晶界成串分布的富钕相和晶内的马氏体转变组织是根本原因。 相似文献
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