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1.
激光熔覆制备NiCr/Cr3C2-WS2-CaF2复合材料涂层 总被引:1,自引:0,他引:1
以NiCr/Cr3C2-WS2-CaF2复合合金粉末为原料,采用激光熔覆技术,在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面制备了高温自润滑耐磨复合材料涂层。采用XRD、SEM和EDS等手段对所制备复合涂层的显微组织进行了分析,并分别测试了涂层在室温、300℃、600℃时的干滑动磨损性能。结果表明:该复合涂层由γ-(Ni,Fe)固溶体基体、Cr7 C3/WC增强相及CrS/WS2润滑颗粒组成;室温时,涂层的磨损率较大;随着温度的升高,由于润滑转移膜的形成,涂层拥有良好的减摩耐磨性能。 相似文献
2.
TiAl合金激光熔覆复合材料涂层的高温抗氧化性能研究 总被引:4,自引:1,他引:4
利用预涂NiCr-Cr3C2复合粉末对γ-TiAl合金(简称TiAl合金)进行激光熔覆处理,制得了以Cr7C3、TiC硬质相为耐磨增强相,以γ-NiCrAl镍基固溶体为基体的复合材料涂层,研究了原始TiAl合金和激光熔覆涂层的高温(1000℃)恒温氧化性能。结果表明:激光熔覆复合材料涂层在1000℃恒温氧化条件下具有较好的抗氧化性能,氧化层结构较连续致密,在组成上主要由Al2O3、Cr2O3和TiO2组成,原始TiAl合金的高温氧化产物表层主要由脆性疏松的TiO2组成,而亚表层则为(TiO2+α—Al2O3)的混合氧化物,表现出较差的高温抗氧化性能。 相似文献
3.
通过对吉林至长春高速公路双吉大桥箱梁开裂的调查,借助于桥梁博士建立全桥结构分析模型,并截取支座附近L/4的10个梁段,对应于模型中的24至33单元,分别分析了在不同使用工况和不同预应力值情况下,以及在不同的温度梯度模式下,引起桥梁开裂的主拉应力和正应力的变化趋势,找出了混凝土主拉应力大于其极限强度的主要因素,进而提出了设计与施工中应采取的措施.结果表明:当竖向和纵向预应力损失达到足够大时,引起主拉应力超过强度极限,从而引起箱梁腹板开裂[1],另外,主拉应力值跟采用的不同温度梯度模式也有很大关系.因此,为防止箱梁腹板开裂,在施工过程中要将竖向和纵向预应力的损失降到最低,加强主要截面的验算,防止主拉应力值超限引起开裂.同时,采用适当的温度梯度模式,加强温度梯度作用下的主拉应力验算. 相似文献
4.
选区激光熔化(SLM)作为现代工业构件制造的一种主流技术,广泛应用于汽车、航空航天及医学等领域,对SLM工艺的监测及闭环控制方式进行系统梳理变得极为重要。针对SLM技术原理及熔池变化,从SLM成形过程中的熔池温度和形貌特征综述选区激光熔化监测技术发展进程及不足,分析闭环反馈技术的研究现状。研究表明:SLM加工过程中熔池的变化状态是影响成形件质量的重要因素,通过光信号、声信号或多信号传感器可对熔池状态进行有效监测,而闭环控制需要算法分析、机器学习及传感器的协同配合才能实现实时反馈及控制。根据当前监测技术的实时性较差及系统反馈控制不够完善等问题,提出未来智能监测技术与实时闭环控制等发展方向,可为未来SLM成形高质量零件提供参考借鉴。 相似文献
5.
SiC颗粒加热预处理工艺对SiC/Al复合材料制备的影响 总被引:3,自引:1,他引:2
通过搅拌复合方法制备SiC/Al复合材料,研究了SiC颗粒不同加热温度和保温时间预处理工艺对复合材料制备的影响。对SiC颗粒600℃保温3h加热预处理最大程度地改善了SiC/Al润湿性,减少了复合材料的孔隙率。预处理加热温度过高,SiC颗粒易于烧结而导致复合材料中颗粒团聚,孔隙率增大;加热温度低于600℃,SiC颗粒表面气体和污染物脱附不完全。 相似文献
6.
La2O3对TiAl合金激光熔覆γ/Cr7C3/TiC 复合材料涂层组织与性能的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了添加不同含量稀土氧化物La2O3对TiAl合金预涂NiCr-Cr3C2混合粉末激光熔覆复合材料涂层组织、耐磨性及抗氧化性能的影响,分析了La2O3的作用机理。结果表明,激光熔覆涂层的组织主要由大量较规则初生块状Cr2C3,细小粒状或树枝状TiC以及γ/Cr2C3共晶组成;随着La2O3的加入,初生相明显细化、球化,共晶组织数量增多,适当的(质量分数4%)La2O3的添加能提高涂层的硬度、韧性和耐磨性,并改善其抗氧化性能。这主要是由于稀土元素对显微组织的细化和涂层的净化作用,显微组织的细化提高了涂层的强度、韧性和硬度,而涂层的净化可以降低其夹杂物的含量,进而提高氧化膜的致密性和附着性,这些都有利于提高其耐磨性和抗氧化性。 相似文献
7.
8.
为提高Ti6Al4V合金的高温抗氧化性能,以Ni-48%Mo-32%Si混合粉末为原料,采用激光熔覆技术在Ti6Al4V合金表面制备复合涂层,分析涂层物相、组织结构、高温抗氧化性能及抗磨损性能,并讨论相关机理。结果表明:复合涂层中无裂纹,与基体实现了良好的冶金结合;硬质相Ti5Si3、MoSi2和Mo5Si3均匀分布于基体α-Ti、NiTi中。经恒温800 ℃氧化100 h后,复合涂层的氧化膜主要由TiO2、SiO2和NiO组成,结构连续致密,表现出较好的高温抗氧化性能。而Ti6Al4V合金氧化膜主要为疏松TiO2,表面氧化严重;氧化后,复合涂层和基体的单位面积增重分别为1.31和23.38 mg/cm2;复合涂层和基体的摩擦因数分为0.44和0.52、磨损率分别为16.2×10-5和22.6×10-5mm3/Nm,复合涂层的摩擦学性能亦有明显提高。 相似文献
9.
10.
采用激光熔覆同步送粉法在304不锈钢上制备出自润滑耐磨涂层,熔覆粉末配比为纯Co,Co-2%Ti3 SiC2(质量分数,下同)和Co-8%Ti3 SiC2.借助扫描电子显微镜(SEM),能谱分析仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)对熔覆涂层进行表征,系统地研究304不锈钢与涂层在室温和600℃下的摩擦学性能与磨损机理.结果表明:激光熔覆Co-Ti3 SiC2涂层的平均显微硬度高于基体(240.3HV0.5),N1,N2和N3涂层的硬度分别为285.7HV0.5,356.3HV0.5和463.8HV0.5,涂层主要由连续基体γ-Co固溶体,硬质相Fe2 C,Cr7 C3和TiC,润滑相Ti3 SiC2组成.在室温下,基体和N1,N2,N3涂层的摩擦因数分别为0.56,0.62,0.68和0.42,N1,N2,N3三种涂层的磨损率分别为9.15×10-5,7.81×10-5,4.66×10-5 mm3/(N·m),均明显低于基体(66.42×10-5 mm3/(N·m));在高温下,基体和N1,N2,N3涂层的摩擦因数为0.66,0.54,0.52和0.46,N1,N2,N3三种涂层磨损率分别为37.79×10-5,35.6×10-5,18.83×10-5 mm3/(N·m),均低于基体(41.3×10-5 mm3/(N·m)).在室温和600℃下,涂层具有高于304不锈钢基体的显微硬度,且Co-8%Ti3 SiC2涂层呈现出最好的自润滑耐磨性能. 相似文献