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Φ13 mm 55SiCrA-1钢(0.55%C)的生产流程为脱S铁水-80 t BOF-LF-RH-280 mm×325 mm坯连铸-轧制。所生产的Φ13 mm55SiCrA-1钢在冷拉过程中出现异常断裂,金相分析结果表明,盘条心部存在明显的黑点,且中心相邻区域出现负偏析现象。通过优化钢水过热度(15~25℃),二冷比水量(0.25 L/kg),结晶器电磁搅拌电流(300 A)和轻压下量(辊Ⅰ-1 mm,Ⅱ-2.5 mm,Ⅲ-3.5 mm,Ⅳ-3.5 mm和V-2 mm)使碳在铸坯横截面上分布趋于均匀,碳含量范围由原来0.49%~0.63%降至0.52%~0.60%,使冷拔断丝率由原7%降至0.5%。 相似文献
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AOD生产不锈钢时还原期炉渣二元碱度在2.0以上时具有较高的熔点,加入15 kg/t以上的萤石完成化渣。对AOD还原期化渣的机理进行分析,试验在不同碱度下一次还原不加萤石的化渣效果。结果表明,依靠低碱度进行一次还原化渣的工艺可行,但需要增加二次还原,即:AOD一次还原炉渣碱度控制在1.7,在倒渣完毕补加石灰、萤石进行二次还原、脱硫,来预防钢水过氧化造成钢包侵蚀引发的增碳问题;同时,为消除石灰增碳以及保持较好活性度,二次补加石灰酌减控制在2%~4%。 相似文献
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针对试验GS35C-A钢(/%:0.34~0.35C,0.20~0.22Si,0.69Mn,0.013~0.016P,0.026~0.045S,0.027~0.046A1,0.000 8~0.001 9Ca)夹杂物变性进行了热力学计算,并对工艺1[BOF-LF(硫合金化)-RH-钙处理-CC]和优化工艺2[BOF-LF-RH-钙处理-硫合金化-CC]对应的钢中夹杂物形貌及数量进行了研究。结果表明:(1)随着钢液中[S]的升高,生成CaS所需的平衡钙含量降低,钙处理变性生成低熔点夹杂物时钢液中的[Al]逐渐降低;(2)优化工艺2后RH离站Ca、S含量分别从优化前(工艺1)的0.001 9%和0.045%降至0.000 8%和0.026%,平均连浇炉数由原2.5炉提高至8炉;(3)优化前(工艺1)中间包典型夹杂物组分为硫化钙包裹的镁铝尖晶石,优化后(工艺2)中间包夹杂物为铝酸钙;RH离站、中间包钢中每mm2夹杂物个数分别从优化前9.09和6.23降至5.06和3.76。 相似文献
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在铁水直兑60 t AOD精炼1Cr13钢等400系不锈钢工艺过程中,由于加入大量的铬铁合金、渣料、返回废钢等材料,所需热量占熔池的15%~40%,严重制约着生产顺行和质量改善。通过工业实践研究了60 t AOD枪位(1.5~3.5 m)对CO二次燃烧比的影响,铬铁中硅含量(1%~6.5%)对石灰消耗和综合提供热量的影响,以及烘烤时间(0.5~4.5 h)对合金温度的影响。结果表明,60 t AOD氧枪枪位控制在3 m时CO二次燃烧的比例可提高至20%;铬铁中硅含量为4%时综合功效最大;合金最佳烘烤时间为2~3 h。 相似文献
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SWRH82B钢主要用于高强度、低松弛预应力混凝土结构用钢丝和钢绞线,要求有良好的塑性。邢钢生产的Φ12.5mm SWRH82B钢(/%:0.79~0.86C,0.15~0.35Si,0.60~0.90Mn,≤0.030P,≤0.030S,0.17~0.50Cr)在拉拔过程中出现异常断裂。对异常断口进行金相分析,发现盘条心部存在明显的网状碳化物,而对应的铸坯中心碳偏析指数为1.16。通过优化280mm×325mm坯连铸工艺,拉速由原0.5m/min提高至0.7m/min,增加轻压下工艺(1~5辊,2mm,3.5mm,3.5mm,4mm,2mm),使铸坯中心碳偏析指数由1.16降至1.08,V形偏析明显改善,盘条断面收缩率由原35%提高至39%,不合格品率显著降低。 相似文献
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参照AOD炉冶炼不锈钢的工艺模式,开发AOD炉进行铁水脱硫的工艺,以满足脱硫设备出现故障后脱硫铁水的供应。通过实践表明:AOD炉进行铁水脱硫可实现将w(S)脱至0.002 0%以下,并利用离线扒渣设备扒除含硫渣,防止转炉冶炼过程中回硫;为提高脱硫效率,铁水脱硫终点温度控制在1 350~1 400℃,温度不足采用硅铁弥补,渣量20~30 kg/t,还原后w(Si)控制在0.2%~0.4%,还原阶段侧吹搅拌强度控制在0.4~0.6 m~3/(t·min),搅拌时间5 min。 相似文献
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