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1.
正多边形盒零件冲压成形凸缘变形区的应力分布计算 总被引:4,自引:2,他引:4
首先给出正多边形盒零件凸缘变形区的应力分布式 ,接着分析了凸缘变形区的应力变化规律 ,并以0Cr18Ni9板材和方盒零件为算例给出了凸缘变形区的应力分布曲线。正多边形盒零件凸缘变形区圆角部分的拉深变形是发生皱曲和破裂之源并向直边部分转移材料 ,使直边部分松弛乃至皱曲。因此 ,对于皱曲通常选择设置压边装置 (压边圈、拉深筋等 )来解决。对于破裂通常选择增大侧壁间圆角半径或多次拉深来解决。正多边形盒零件冲压成形最好采用分区 (分块 )变压边力拉深或分区 (分块 )恒压边力拉深 相似文献
2.
用CIE1976L^*a^*b^*色空间中的白度HW^*作为不锈钢冷轧卷钝化后表面质量的评价指标,对304(18-8)奥氏体不锈钢板材的钝化工艺参数(HNO3 10%~20%,HF 0.8%~2.5%、钝化温度40~70℃、钝化时间1.0~3.0min)进行了正交试验和方差分析。试验和分析结果得出,不同炉批304不锈钢冷轧卷材,因成分和工艺差异,使板材最佳钝化工艺参数稍有不同,但从整体来看,304不锈钢卷材钝化的最佳工艺参数为:HNO3 10%~12%,HF 2.0%~2.5%,钝化温度40~50℃,钝化时间2.0~2.5min。 相似文献
3.
4.
5.
变径管自由翻转变形的趋向性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用液压胀形与折叠工艺将圆管成形为变径管,成形后变径管的中管存在圆锥台、倒圆锥台、圆柱壳3种类型。不同类型的中管受到轴向压缩后的变形模式不同,随着加载位移的不断增大,所产生的自由翻转力大小和平稳程度也不相同。通过比较外管内翻和内管外翻的难易程度,研究不同变径管下的变形模式,对3种类型的变径管在轴向位移作用下的翻转力和中管的平稳程度进行了数值模拟和实验研究。数值模拟结果与实验结果一致,中管为圆柱壳的变径管在自由翻转时变形模式最理想。 相似文献
6.
在建立皱曲模型的基础上,由压缩塑性失稳临界戴荷公式导出了圆筒形件不用压边拉深时的皱曲界切向压应力的表达式。进而给出了不皱曲的判定式及其皱曲临界曲线。通过实验验证和对照分析,证明在实际生产中可直接使用不皱曲的判定式或皱曲临界曲线对拉深和皱曲预报,且精度和可靠性较高。 相似文献
7.
圆筒形件不用压边多次拉深时的皱曲预报 总被引:1,自引:0,他引:1
在建立皱曲模型的基础上,由压缩塑性失稳临界载荷公式导出了圆筒形件不用压边拉深时的皱曲临界切向压应力的表达式。进而给出了不皱曲的判定式及其皱曲临界曲线。通过实验验证和对照分析,证明在实际生产中可直接使用不皱曲的判定式或皱曲临界曲线对拉深作皱曲预报,且精度和可靠性较高。 相似文献
8.
由外皱曲模型给出外不皱曲判据,依据它可计算出防外皱曲最小压边力的大小,作为防外皱曲的极限判据。由内皱曲模型给出内不皱曲判据,依据它可计算出防内皱曲最小压边力的大小。作为防内皱曲的极限判据。由破裂模型给出不破裂判据,依据它可计算出最大压边力的大小,作为防破裂的极限判据。结合上述外不皱曲判据、内不皱曲判据和不破裂判据,给出圆锥形零件冲压成形的成形判据和圆锥形零件冲压成形皱曲破裂成形极限的变化规律性。它们是材料参数M(n,r,σb,K,E)、设计参数D(D0,δ0,m,Kd,rd)和过程参数P(fb,fd,fα,η)的函数。 相似文献
9.
圆锥形零件冲压成形皱曲和破裂三极限的预报与控制 总被引:13,自引:0,他引:13
根据变形区“多余三角形材料皱曲模型”和防皱曲压边力分别导出外皱曲极限预报与控制判据和内皱曲极限预报与控制判据,以及防外皱曲压边装置的选择判据和防内皱曲压边装置的选择判据。依据破裂模型和拉深变形力导出破裂极限的预报与控制判据,最后给出了圆锥形零件冲压成形皱曲和破裂三极限的预报与控制判据和图形。依据选定的压边力可计算出拉深变形力。实验验证和对比结果证明,将上述判据用于圆锥形零件冲压成形皱曲和破裂三极限的预报与控制是相当准确的 相似文献
10.
圆锥形零件冲压成形悬空侧壁圆锥台变形区的应力应变计算 总被引:6,自引:1,他引:5
本文用主应力法解出了圆锥形零件冲压成形悬空侧壁圆锥台变形区的应力公式,讨论了悬空侧壁圆锥台变形区大端的内皱曲是由悬空侧壁圆锥台变形区中的最大切向压应力引起;而悬空侧壁圆锥台变形区小端的破裂是由悬空侧壁圆锥台变形区中的最大径向拉应力造成。根据体积不变条件,导出了圆锥形零件冲压成形悬空侧壁圆锥台变形区的应变公式,它是拉深应变和胀形应变的复合应变。接着讨论了最大切向压应力和最大径向拉应力在冲压成形过程中的变化规律,最后给出了应力分界圆直径公式和应变分界圆直径公式,得出了满意的结论。 相似文献