复合地基液化势的判定

复合地基抗液化的能力是其中桩和桩间土抗液化功效的综合反映,可以藉此分析、判定各类桩体复合地基的液化势,并以抗液化效果最为显著的振冲碎石桩复合地基为例进行分析,建立了判定振冲碎石桩复合地基液化势的较合理、简便、近似的功效当量标贯试验方法。     

常体积振动单剪仪的研制与试用

本文指出了用振动单剪仪进行不排水试验存在的一些问题,分析了叠环式剪切盒的缺陷,详细介绍了我们研制的常体积振动单剪仪.该单剪仪为电磁激振式,有一特殊的静力加荷系统,以加筋乳胶膜作为剪切盒.它不仅具有普通的振动单剪仪的一切功能,还可以用来进行螺母加载或砝码加载常体积试验,可在?肖除了孔压的情况下测定土的不排水动力特性,从而克服了不排水试验存在的问题.本文还给出了饱和砂样的不排水、砝码加载常体积、螺母加载常体积振动液化试验,及干砂样的螺母加载常体积振动液化试验的结果,并进行了分析比较,表明常体积液化试验基本上不受试样饱和度的影响,甚至可用干砂样测试砂的振动液化特性,具有迅速简便的优点. 一、引言 1976年唐山地震后,国内对砂土液化的研究更加重视起来.在我国,振动三轴仪是室内研究砂土液化最早使用的仪器,并积累了不少经验和资料.然而动三轴试验对现场     

评价土体液化势的能量法

本文简要地分析了判断土体液化势的标准,即极限平衡条件和液化条件。并指出它们是不同性质的两个界限,就液化而言应以后者为宜。鉴于目前判断土体液化势的应力分析法存在着某些缺点,故提出了能量分析法。同时为简便起见给出了能量分析的简便法。最后,根据能量分析的简便法确定了1964年6月16日日本新泻（Niigata）地震时,产生液化的重灾区与无液化轻灾区的分界线。显然所得的结果与岸田（Kishida） 、贝国（Koizumi）现场调查的分界线以及西特（Seed）简便法分析的结果相当吻合。     

复合地基沉降计算实用法的分析

复合地基沉降的大小是检验复合地基设计是否满足要求的一个重要方面。对于沉降限制要求较严格的建筑物，基础面积较大，地基土体压缩模量较小等条件下，复合地基的沉降更起着控制的作用。目前虽提出了一些有关复合地基沉降计算的实用方法，但计算结果一般都远大于实际值。     

论高层建筑的振冲桩复合地基

本文基于高层建筑对地基的要求和振冲桩复合地基的工作机制，阐述了振冲桩复合地基工程性态改善的原因，机理及其作为高层建筑地基的设计概要。     

浅议复合地基的承载力

鉴于某些检验人员检验复合地基时，往往将复合土层从上至下，均以设计单位提出的承载力作为标准进行判定。可是对于软土夹层地基，经处理后虽上部复合土层的承载力大于设计提出的数值，而其下软土（如软粘性土或淤泥质土等）复合土层的承载力却常常不足。此时检验者即判定该复合地基不合格，需进行补救。须知复合地基和天然地基一样，设计单位提出的地基承载力是属地基持力层必须达到的承载力。但这并不意味着所有的复合土层都必须达到这一数值。只要能满足持力层在该设计荷载作用下，各下卧软弱段的复合土层可作为下卧软弱层对待，只要能达到相应需要的承载力即可。故必要进需进行下卧软弱复合土层的验算。举例说明如下：     

关于“多桩型复合地基设计计算方法探讨”的讨论

闫明礼等同志的“多桩型复合地基设计计算方法探讨”(《岩土工程学报》2003年第3期,以下简称“原文”)一文,学习后很感兴趣。现将两点看法,提出与作者商榷。 原文的基本思路是将天然地基与主控桩复合形成复合地基,视为一新的等效天然地基,其承载力特征值为fspkl,再将等效天然地基与辅桩形成复合地基,以求得这两种桩构成的复合地基承载力。此时辅桩的置换率m2应该是针对等效天然地基而言,置换出的m2部分等效体中包含了相应与m1部分的主桩桩体。这并非真实情况,实际上辅桩只是置换出主桩间的桩间土,不含任何主桩部分,故所得结果偏小。其实m1、m2都是相对天然地基土的置换率。笔者认为不论是单桩型复合地基或多     

随机波浪荷载下海底地基的统一等效谐振荷载

本文根据南海砂样的试验资料和迈纳准则,通过归一化及随机振动分析,给出了在随机波浪荷载作用下,比较合理且适用性较广的统一等效谐振荷载。本文分别根据由实际波浪谱所确定的随机荷载历程及其相应的统一等效荷载,测定出各自相应的土的振动孔隙水压力,结果比较吻合,表明根据等效归一化方法求得的统一等效谐振荷载的可靠性与实用性。