淬火工艺对2Cr11Mo1VNbN钢性能及组织的影响

文章主要研究了淬火参数对2Cr11Mo1VNbN耐热钢力学性能和微观组织的影响,结果表明:该钢种在1 020℃完成基体组织的奥氏体化,升温至1 080℃,保温完成碳化物的充分溶解后淬火,并经650℃回火,材料可获得较好的综合力学性能和晶粒度。     

635 mm动叶片高频淬火工装及工艺研究

研究了高频感应淬火工装的设计、淬火工艺。通过采用635 mm叶片进行高频淬火试验,并解剖分析其硬度和金相组织,得出最佳的高频淬火工装及工艺。     

半导体激光热输入对渗氮层结构和性能的影响

目的 提高Ti-6Al-4V钛合金的表面硬度和耐磨性,解决失效问题。方法 利用半导体激光器在纯氮气氛下对Ti-6Al-4V钛合金表面进行激光渗氮处理,研究激光功率和扫描速度耦合作用下不同热输入对渗氮层质量的影响。分别采用X射线衍射仪、扫描电子显微镜、X射线能谱仪,对渗氮层的物相组成、截面微观组织以及元素分布进行表征,采用显微维氏硬度仪测量渗氮层截面硬度分布。结果 不同热输入下Ti-6Al-4V钛合金氮化区域均生成TiN相,且含量随热输入的增大而增加,渗氮层厚度随热输入的增大呈近似直线增长。渗氮层组织由表及里依次由连续的TiN薄层、柱状晶、树枝晶和针状晶组成,使渗氮层内硬度随层厚的增加呈下降趋势,随热输入的增大,树枝晶中粗枝晶的数量增加,渗氮层硬度也随之增加。然而当热输入较高（320 J/mm）时,渗氮层内产生大量的裂纹。结论 利用激光气体氮化技术,控制热输入为210~275 J/mm时,在Ti-6Al-4V钛合金表面制备渗氮层,其表面成形良好、无裂纹,厚度约为413~517 μm,近表层硬度较基材提高2.5倍以上。     

TC4钛合金不同气源激光渗氮行为

在用矩形光斑高功率半导体激光器,在纯氮气和氮氩混合两种不同方式下,通过不同气流量和氮氩混合对Ti-6Al-4V进行表面渗氮,研究气体流量、氮氩混气比对渗氮熔池形态及渗氮组织和力学性能的影响。采用SEM、EDS以及XRD对渗氮层的显微组织、微区成分及相组成进行研究。结果表明:采用纯氮渗氮时,在15 L/min气流量下获得均匀渗氮层,继续增大气流量渗氮熔池流动紊乱,出现贯穿裂纹,且渗氮深度和硬度并未随气流量增加;采用不同氮氩混气比渗氮时,渗氮层的表层硬度均较相同条件下纯氮气渗氮层的有所降低,且渗氮层裂纹倾向减弱,渗氮层组织由表至里在200~800μm内按层深依次存在TiN0.88、TiN0.61、TiN0.3三种稳定相;分别采用纯氮气和不同氮氩混气比渗氮时,渗氮层组织沿层深分布依次均为粗短树枝晶、等轴晶、细长树枝晶、针状晶。     

2Cr11Mo1VNbN围带滚弯断裂分析

通过对2Cr11Mo1VNbN围带滚弯断裂工艺过程、断裂断口化学成分、力学性能、宏观形貌及微观组织进行分析,找出2Cr11Mo1VNbN围带滚弯断裂的原因,并研究出预防2Cr11Mo1VNbN围带滚弯发生断裂的工艺。     

汽轮机低压末级动叶片进汽侧防水蚀自动淬火设备研究及应用

文章阐述了汽轮机低压末级动叶片进汽侧防水蚀自动淬火设备的设计恩路、结构特点和应用流程。经设备调试、工艺试验验证及试生产结果表明：该设备结构设计合理,运行控制稳定可靠,操作界面简洁、美观。该设备的成功应用使东汽汽轮机低压末级动叶片进汽侧高频防水蚀淬火技术处于行业先进水平。     

1080MW核电汽轮机1448mm叶片高频淬火工装设计

通过对1080 MW核电汽轮机组低压缸末级1448 mm动叶片防水蚀高频淬火工艺及工装研究,解决了工装旋转中心的确定、工装结构设计等难题,设计了整体组装结构、调整方便、通用性强的1448 mm动叶片防水蚀高频淬火工装,为实现该叶片的国产化奠定了基础.     

铁镍钴基高温合金雾化粉末烧结特性及显微组织

采用雾化法制备了Fe_(18)Ni_(23)Co_(25)Cr_(21)Mo_8WNb_3C_2高温合金粉末,并对其物相、显微形貌和热稳定性进行了表征。在此基础上,将雾化粉末进行真空热压烧结和二次烧结,获得了奥氏体为基体、M_6C碳化物作为主要强化相的铁镍钴基高温合金。结果表明,真空热压烧结后,组织分布较均匀,抗拉强度较高,但是延伸率较低。对热压烧结块材进行二次烧结,有利于合金块材的基体和强化相组织分布更加均匀,在抗拉强度略有降低基础上较大幅度提高烧结块材延伸率。     

2Cr12NiMo1W1V镦头螺栓热处理工艺研究

通过对不锈钢2Cr12NiMo1W1V材料的镦头螺栓进行多次性能热处理试验,确定了2Cr12NiMo1W1V材料的镦头螺栓性能热处理工艺参数,其锻造区、热影响区和型材区的金相组织、晶粒度及力学性能均满足技术要求.